- •Фгбоу впо «Тюменская государственная сельскохозяйственная академия»
- •Предисловие
- •Введение
- •Основные понятия и определения, принятые в теории механизмов и машин
- •Глава 1.Структура механизмов
- •§ 1.1Классификация звеньев в механизмах
- •§ 1.2Классификация кинематических пар
- •§ 1.3Классификация кинематических цепей
- •§ 1.4Классификация механизмов
- •§ 1.5Степень подвижности пространственных и плоских механизмов
- •§ 1.6Принцип образования механизмов по л.В. Ассуру. Классификация структурных групп по л.В. Ассуру
- •1.6.1 Порядок проведения структурного анализа
- •§ 1.7Пример выполнения структурного анализа шестизвенного механизма
- •Глава 2 кинематическое исследование плоских рычажных механизмов
- •§ 2.1 Основные понятия и определения, принятые в кинематическом анализе
- •§ 2.2 Определение положений и траекторий движения звеньев механизма
- •§ 2.3 Проектирование (синтез) плоских рычажных механизмов
- •2.3.1 Синтез коромыслового механизма по заданному коэффициенту изменения средней скорости Кυ (метод г.Г. Баранова)
- •2.3.2 Синтез кулисного механизма с качающейся кулисой
- •2.3.3 Синтез кулисного механизма с вращающейся кулисой
- •2.3.4Синтез кривошипно-ползунного механизма
- •§ 2.4 Определение скоростей, ускорений и их направлений
- •2.4.1 Определение скоростей и ускорений отдельных точек звеньев механизма
- •2.4.2 Определение скоростей и ускорений методом планов
- •II класса 1 вида
- •Решение.Рассчитывается масштабный коэффициент плана скоростей
- •II класса 3 вида
- •Задача 3. Кинематический анализ структурной группы
- •II класса 2 вида
- •Задача 4. Кинематический анализ структурной группы
- •II класса 4 вида
- •II класса 5 вида
- •2.4.3 Определение перемещений, скоростей и ускорений методом построения кинематических диаграмм
- •Глава 3 динамический анализ плоских рычажных механизмов
- •§ 3.1Силовое исследование плоских рычажных механизмов
- •3.1.1 Классификация сил, действующих на звенья механизма
- •3.1.2 Определение движущих сил. Механические характеристики машин
- •3.1.3 Определение сил тяжести и сил инерции звеньев механизма
- •3.1.3.1 Определение сил тяжести
- •3.1.3.2 Определение сил инерции и моментов от сил инерции
- •3.1.4 Определение реакций в кинематических парах
- •3.1.4.1 Условие статической определимости кинематической цепи
- •3.1.4.2 Порядок проведения силового расчета
- •3.1.4.3 Определение реакций методом планов
- •II класса 2 вида
- •II класса 3 вида
- •II класса 4 вида
- •II класса 5 вида
- •3.1.5 Силовой расчет ведущего звена
- •3.1.6 Определение уравновешивающей силы принципом возможных перемещений
- •3.1.7 Определение уравновешивающей силы с помощью «жесткого» рычага н.Е. Жуковского
- •3.1.8 Кинетостатический (силовой) расчет шестизвенного механизма (пример выполнения)
- •3.1.9 Приведение сил и масс в механизмах
- •3.1.9.1 Приведенные силы и моменты
- •3.1.9.2 Приведенные массы и приведенные моменты инерции.
- •§ 3.2Анализ движения механизмов
- •3.2.1Режимы движения механизмов
- •3.2.2 Механический коэффициент полезного действия (кпд)
- •3.2.2.1. Определение кпд при последовательном соединении
- •3.2.2.2 Определение кпд при смешанном соединении
- •3.2.3 Неравномерность движения механизмов
- •3.2.3.1. Средняя скорость механизма и его коэффициент
- •3.2.3.2 Связь между приведенным моментом инерции, кинетической
- •3.2.3.3 Маховик и его физический смысл
- •3.2.3.4 Приближенный метод определения момента
- •3.2.3.5 Определение момента инерции маховика
- •3.2.3.6 Определение размеров махового колеса
- •3.2.4 Регулирование механизмов
- •3.2.4.1 Типы регуляторов. Задачи регулирования.
- •3.2.4.2. Кинетостатика центробежного регулятора
- •3.2.4.3. Характеристика регулятора
- •3.2.4.4 Устойчивость регулятора
- •3.2.4.5 Нечувствительность регулятора
- •3.2.5 Уравновешивание механизмов
- •3.2.5.1 Задачи уравновешивания
- •3.2.5.2 Уравновешивание вращающихся масс,
- •3.2.5.3 Уравновешивание вращающихся масс,
- •3.2.5.4 Полное и частичное уравновешивание результирующей
- •1 Определение общего центра тяжести механизма
- •2 Частичное уравновешивание результирующей силы инерции
- •3 Полное уравновешивание результирующей силы инерции
- •§3.3Трение в механизмах
- •3.3.1 Виды трения. Закон Амонтона - Кулона
- •3.3.2 Трение в поступательной кинематической паре
- •3.3.3 Трение клинчатого ползуна
- •3.3.4 Трение в винтовой кинематической паре
- •3.3.5 Трение во вращательной кинематической паре
- •Глава 4синтез механизмов с высшими кинематическими парами
- •§ 4.1Синтез кулачковых механизмов
- •4.1.1 Применение и классификация кулачковых механизмов
- •4.1.2 Основные понятия и определения, связанные с профилем кулачка
- •4.1.3 Силовое исследование кулачкового механизма
- •4.1.4Закон движения толкателя и его выбор
- •1 Линейный закон движения толкателя
- •3 Косинусоидальный закон
- •4 Синусоидальный закон
- •5 Трапецеидальный закон
- •6Линейно – убывающий закон
- •4.1.5 Порядок проведения синтеза кулачкового механизма
- •4.1.6 Синтез кулачкового механизма с центральным
- •4.1.7. Синтез кулачкового механизма со смещенным
- •4.1.8 Синтез кулачкового механизма с качающимся
- •4.1.9 Синтез кулачкового механизма с плоским
- •§ 4.2Синтез зубчатых механизмов
- •4.2.1 Классификация зубчатых механизмов (передач)
- •4.2.2 Основной закон зацепления
- •4.2.3 Передаточное отношение цилиндрических редукторов
- •4.2.4 Внешнее эвольвентное зацепление
- •4.2.4.1 Эвольвента и ее свойства
- •4.2.1.4 Свойства эвольвенты
- •4.2.4.2. Геометрические элементы зубчатых колес
- •4.2.4.3. Построение эвольвентного внешнего зацепления
- •4.2.4.4 Линия зацепления. Дуга зацепления. Коэффициент перекрытия
- •4.2.4.5 Коэффициент удельного скольжения зубьев
- •4.2.4.6 Методы обработки цилиндрических зубчатых колес
- •4.2.4.7 Подрезание профилей зубьев при изготовлении.
- •4.2.4.8 Минимальная сумма зубчатых колес
- •4.2.4.9 Корригирование зубчатых колес
- •4.2.5 Внутреннее эвольвентное зацепление
- •4.2.6 Циклоидальное зацепление
- •4.2.7 Зацепление м.Л. Новикова
- •4.2.8 Многозвенные зубчатые механизмы
- •4.2.8.1 Многозвенные механизмы с неподвижными осями
- •4.2.8.2 Многозвенные механизмы с подвижными осями
- •4.2.8.3 Кинематика планетарных редукторов
- •4.2.8.4 Особенности проектирования планетарных редукторов
- •5 Приложения
- •Литература
- •Содержание
- •Глава 3. Динамический анализ плоских рычажных механизмов
- •§ 3.1. Силовое исследование плоских рычажных механизмов 48
- •§ 3.2.Анализ движения механизмов 73
- •§3.3. Трение в механизмах 111
- •Глава 4. Синтез механизмов с высшими кинематическими парами
- •§ 4.1.Синтез кулачковых механизмов 119
- •§ 4.2. Синтез зубчатых механизмов 137
2.3.2 Синтез кулисного механизма с качающейся кулисой
Проектирование кулисного механизма также выполняется по заданному коэффициенту изменения средней скорости ведомого звена Кυ.
Исходные данные для синтеза:
Кυ- коэффициент изменения средней скорости ведомого звена;
ℓО1О3(м) - межосевое расстояние;
ℓSmax (м) - ход суппорта.
Требуется определить:
длину кривошипа ℓО1А (м), длину кулисы ℓО3В (м).
Решение.Рассчитывается масштабный коэффициент длины
μℓ = ℓО1О3/[О1О3] = (м/мм).
Высчитывается чертежная длина суппорта Smax=ℓSmax/μℓ=(мм).
Через произвольно выбранную точку О3проводится вертикальная линия у-у и на ней отмечается точка О1(рисунок 2.4).
Затем считается угол размаха кулисы по формуле (2.9) и откладывается от вертикальной линии угол θ/2. Т.к. крайним положением кулисного механизма будет положение, когда кривошип и кулиса располагаются под прямым углом, то длина кривошипа определится из прямоугольного треугольника ΔО1АоО3:
ℓО1А=
ℓО1О3
·Sin
= (м).
(2.14) Чертежная
длина кривошипа определится из формулы: [О1А]
= ℓО1А/μℓ
= (мм). Длина
кулисы определится из прямоугольного
треугольника О1КВ*: ℓО3В
=
ℓSmax/2[Sinθ/2]
= (м).
(2.15) Чертежная длина кулисы
вычисляется по формуле: [О3В] = ℓО3В/μℓ
= (мм).
Рисунок 2.4 - К синтезу кулисного
механизма
Механизм строится в двух крайних положения и для заданного угла φ.
Вывод коэффициента изменения средней скорости Кυдан в п. 2.3.1.
2.3.3 Синтез кулисного механизма с вращающейся кулисой
Исходные данные для проектирования: коэффициент изменения средней скорости Кυ, длина кривошипа (м), ход ползуна ℓSmax (м), средняя скорость ползуна С υср (м/с), угол давления (град).
Определить: межосевое расстояние ℓО1О3 (м), длину нижней части кулисы ℓО3В (м), длину шатуна ℓВС и построить схему механизма для угла φ = 120о.
Решение. Особенностью данного механизма является то, что кулиса совершает полный оборот вокруг опоры. Поэтому «мертвым» положением считается положение кулисы в крайнем левом и крайнем правом положениях. При этом шатун ВС и малая часть кулисы О3В расположены на одной линии. Также обязательно, чтобы ход ползуна С проходил через т.О3 - центр вращения кулисы (рисунок 2.5).
Рисунок 2.5 - К синтезу механизма с вращающейся кулисой
Рассчитываем число оборотов кривошипа
(2.16)
Угол холостого хода
(2.17)
Угол перекрытия
θ = 180о= (град).
Межосевое расстояние определиться из треугольника О1О3В0
(2.18)
Длина рычага О3В (короткой части кулисы АВ) рассчитается по формуле
. (2.19)
Длина шатуна ВС
(2.20)
После расчетов длин в м, определяем их в мм и строим механизм в двух крайних положениях (см. п. 2.3.2).
Для построения механизма для заданного положения угла «φ» необходимо отложить заданный угол «φ» от т. «АО» в сторону частоты вращения n1 на ее траектории движения. Полученная точка «А» соединяется с точками «О1» и «О3». Механизм спроектирован и построен.
2.3.4Синтез кривошипно-ползунного механизма
Исходные данные к синтезу:
SB(м) – ход поршня (ползуна),
λ=ℓАВ /ℓОА – отношение длины шатуна к длине кривошипа,
υСР (м/с) – средняя скорость движения поршня.
Необходимо определить:
n1 (об/мин) - число оборотов кривошипа;
длину кривошипа ℓОА(м);
длину шатуна ℓАВ(м).
Решение.В этом механизме скорость рабочего хода равна скорости холостого хода(υрх = υхх). Тогда угол рабочего хода равен углу холостого хода, т.е. φрх = φхх (рисунок 2.1). Поэтому коэффициент изменения средней скорости поршняВравен единице (Кυ= 1). Исходя из этих условий, нельзя спроектировать кривошипно-ползунный механизм по коэффициенту изменения средней скорости ведомого звена Кυ. Необходимо применятькинематический синтез.
Синтез производится следующим образом. Угловая скорость кривошипа
ω1=πn1/30, (2.21)
где n1- число оборотов кривошипа.
Время, за которое кривошип совершает полный оборот
t= 2π/ω1. (2.22)
Подставив формулу (2.21) в выражение (2.22), имеем:
t= 2π30/πn1илиt= 60/n1.
Известно, что за полный оборот кривошипа ОА поршень Всовершает два хода. Тогда:
SB = 2ℓОАи 2SB = υсрt= υср60/n1 илиSB = 30υср/n1.
Приравнивая эти два значения, имеем
2ℓОА= 30υср/n1.
Отсюда: длина кривошипа равна
ℓОА=15υср/n1 или ℓОА=1/2SB= (м). (2.23)
Число оборотов кривошипа выразим из формулы хода поршня
n1 = 30υср/SB= (об/мин). (2.24)
Длину шатуна определим через отношение λ
ℓАВ= λℓОА = (м). (2.25)
Таким образом, мы определили все неизвестные параметры кривошипно-ползунного механизма. Находим масштабный коэффициент длины, длины звеньев в мми строим механизм (рисунок 2.1).
Вопросы для самоконтороля
Сформулируйте задачу синтеза о воспроизведении заданного закона движения.
Приведите примеры механизмов, в которых требуется получить достаточно точное воспроизведение заданного закона движения.
Определите длины кривошипа и шатуна в кривошипно-ползунном механизме по его средней скорости.
Определите размеры кривошипа и шатуна по коэффициенту изменения средней скорости и длине выходного звена в шарнирном четырехзвеннике.
Определите длину кривошипа и кулисы в кулисном механизме по коэффициенту изменения средней скорости выходного звена.