- •Часть I
- •Введение
- •1. Металлургия и литейное производство
- •1.1. Элементы теплофизики металлургических и литейных процессов
- •1.1.1. Теплофизические характеристики материалов. Основной закон теплопроводности
- •1.1.2. Определение затрат энергии на нагрев и плавление металлов
- •1.1.3. Уравнение теплопроводности. Фундаментальное решение
- •1.1.4. Метод точечных источников тепла. Выравнивание температуры в неограниченном стержне
- •1.1.5. Температурное поле стержня при постоянной начальной температуре и постоянной температуре на торце
- •1.1.6. Закономерности отвода тепла в литейную форму
- •1.2. Производство чугуна и стали
- •1.2.1. Производство чугуна
- •1.2.2. Оценка потерь тепла через стены шахтной печи при стационарном теплообмене с окружающей средой
- •1.2.3. Сущность процесса выплавки стали
- •1.2.4. Производство стали
- •1.3. Литье в песчаные формы
- •1.3..1. Изготовление песчаных литейных форм
- •1.3.2. Закономерности кристаллизации и затвердевания отливки в литейной форме
- •1.3.3. Основные технологические операции и закономерности получения отливок в песчаных формах
- •1.4. Специальные способы литья
- •1.4.1 Способы литья в оболочковые формы и по выплавляемым моделям
- •1.4.2. Литье в кокиль
- •1.4.3. Литье под давлением
- •1.4.4. Центробежное литье
- •2. Обработка материалов резанием
- •2.1. Кинематические и геометрические параметры способов обработки резанием
- •2.1.1. Способы лезвийной и абразивной обработки
- •2.1.2. Координатные плоскости и действительные углы режущего лезвия
- •2.1.3. Характеристики режима резания и сечения срезаемого слоя [1]
- •2.1.4. Усадка стружки и относительный сдвиг
- •2.1.5. Скорости деформаций и истинные деформации в зоне стружкообразования
- •2. 2. Силы резания
- •2.2.1. Технологические и физические составляющие силы резания при точении
- •2.2.2. Схема и расчет сил при свободном прямоугольном точении
- •2.2.3. Схема и расчет сил при свободном косоугольном точении
- •2.2.4. Силы при фрезеровании торцово‑коническими прямозубыми фрезами
- •2.2.5. Силы при фрезеровании цилиндрическими фрезами с винтовыми зубьями
- •2.2.6. Удельные силы
- •2.3. Теплофизика и термомеханика резания
- •2.3.1. Температура в полуплоскости от равномерно распределенного быстродвижущегося источника теплоты
- •2.3.2. Термомеханическое определяющее уравнение для адиабатических условий деформации
- •Для решения уравнения (2.64) воспользуемся заменой переменной:
- •Интегрируя уравнение (2.64), получаем функцию, описывающую влияние истинного сдвига p на удельную работу деформации aw и на предел текучести:
- •2.3.3 Температура деформации и тепловой поток из зоны стружкообразования
- •2.3.4. Температура передней поверхности инструмента
- •2.3.5. Температура задних поверхностей инструмента
- •О природе явлений, приводящих к изнашиванию и деформации инструмента
- •Обрабатываемость материалов
- •2.4.4. Выбор материала и геометрических параметров инструмента, назначение рациональных режимов черновой и чистовой обработки резанием
- •2.5. Проектирование заготовок и их предварительная обраьотка резанием
- •2.5.1. Маршрутный технологический процесс механической обработки заготовки
- •2.5.2. Определение допусков на диаметральные размеры обработанных цилиндрических поверхностей
- •2.5.3. Определение диаметральных размеров заготовки
- •2.5.4. Определение линейных размеров заготовки
- •2.5.5. Разрезание прутков проката дисковыми пилами
- •2.5.6. Сверление и зенкерование заготовок на вертикально-сверлильных станках
- •2.5.7. Растачивание отверстия на токарном вертикальном шестишпиндельном полуавтомате
- •Библиографический список
- •Часть I
1.3.2. Закономерности кристаллизации и затвердевания отливки в литейной форме
Рассмотрим элемент литейной формы в виде стержня с площадью поперечного сечения, равной единице, торец которого, обращенный к расплавленному металлу, находится при постоянной температуре, равной температуре плавления , а начальная температура литейной формы равномерна и равна (рис. 1.17).
Для кристаллизации слоя металла объемом из элемента X должно быть отведено количество тепла:
. (1.40)
Поскольку расплавленный металл внутри формы имеет одинаковую температуру, а температура литейной формы распределена неравномерно (рис. 1.17), то в соответствии с основным законом теплопроводности все тепло будет отводиться только через литейную форму.
Рис. 1.17. Схема распределения температуры в расплавленном металле и в литейной форме
Следовательно,
(1.41)
где при постоянной начальной температуре литейной формы
. (1.42)
Приравнивая друг к другу два полученных выражения Q и обозначая предел отношения при через скорость затвердевания сплава U, получим
(1.43)
Отсюда также следует, что зависимость толщины затвердевшей стенки отливки от времени описывается формулой:
. (1.44)
Согласно формуле (1.43) скорость кристаллизации пропорциональна плотности теплового потока. С течением времени эти характеристики уменьшаются сначала быстро, а затем все медленнее (рис. 1.18).
Рис. 1.18. Изменение плотности теплового потока и толщины
затвердевшего слоя отливки с течением времени (а)
и распределение скорости кристаллизации по толщине стенки отливки (б)
На рис. 1.19 представлены результаты конкретного расчета зависимости толщины затвердевшей стенки от времени. Использование логарифмических координат приводит к искажению формы этой зависимости.
Рис. 1.19. Зависимость толщины затвердевшей стенки от времени
Закономерности изменения плотности теплового потока и скорости кристаллизации определяют структуру слитка (или отливки), образующуюся при разливке металла в изложницы (или литейные формы). Поскольку в начальный момент времени у самой поверхности изложницы вследствие интенсивного теплоотвода в изложницу возникает переохлаждение сплава, образуется большое число центров кристаллизации, причем кристаллизация протекает с такой высокой скоростью, что зерна металла затвердевают, еще не успев приобрести выраженную ориентацию в направлении тепловых потоков. Этот наружный слой дезориентированных мелких зерен называют литейной коркой 1, рис. 1.20. Она имеет наиболее высокие механические характеристики, однако в ней же может быть сосредоточено наибольшее число примесей, загрязняющих сплав.
Рис. 1.20. Схема строения стального слитка [10]:
1– литейная корка; 2 – столбчатые кристаллы; 3 – равноосные кристаллы; 4 – усадочная раковина
С течением времени плотность тепловых потоков и, следовательно, скорость кристаллизации резко уменьшаются, хотя и остаются все еще достаточно большими, чтобы влиять на процесс кристаллизации. Из-за уменьшения степени переохлаждения снижается и число центров кристаллизации. Поскольку тепловые потоки направлены по нормали к изотермическим поверхностям, а те, в свою очередь, практически эквидистантны поверхности изложницы (или литейной формы), то в этой зоне наблюдается рост кристаллов из небольшого числа центров кристаллизации в направлениях, перпендикулярных поверхности изложницы. Такие кристаллы, вытянутые в направлениях тепловых потоков, называют столбчатыми. В зоне столбчатых кристаллов 2 наблюдается меньше вредных примесей, раковин и газовых пузырей, плотность металла и механические характеристики достаточно высокие.
При небольшой толщине слитка (или стенок отливки) различные зоны столбчатых кристаллов, растущих от различных стенок внутрь изложницы (или литейной формы), входят в соприкосновение друг с другом. Однако в местах стыка столбчатых кристаллов прочность металла снижается.
В центре слитка при температуре, близкой к температуре плавления в течение наибольшего времени сохраняются условия, близкие к изотермическим и адиабатическим. То есть температура благоприятна для начала кристаллизации, но переохлаждение минимально и теплоотвода из этой области практически нет. Поэтому число центров кристаллизации еще уменьшается и из небольшого числа таких центров вырастают крупные равноосные дезориентированные кристаллы. В зоне равноосных кристаллов механические характеристики снижаются.
Жидкий металл имеет больший объем, чем закристаллизовавшийся. Уменьшение объема металла в процессе кристаллизации и остывания слитка, а также неравномерность его остывания и затвердевания приводят к образованию пустот, называемых усадочными раковинами.
Усадка является важным свойством литейных сплавов. Различают усадку линейную и объемную.
Линейную усадку определяют как отношение разности линейных размеров литейной формы и отливки к линейному размеру отливки, %, при температуре 20 С:
(1.45)
Для серого чугуна линейная усадка равна 0,9–1,3%, для алюминиевых сплавов 0,9–1,5%, для медных сплавов 1,4–2,3, для углеродистых сталей 2–2,4% [10].
Объемная усадка определяется как отношение разности объемов полости литейной формы и отливки к объему отливки, %:
(1.46)
Рассматривая усадку элементарного объема в виде куба со стороной l, получим:
, (1.47)
т. е. объемная усадка численно втрое больше, чем линейная.
Усадочные раковины образуются в средней верхней части отливки (или слитка). В таких местах иногда размещают дополнительный объем – прибыль, которую впоследствии удаляют вместе с усадочной раковиной.
Неравномерность теплоотвода во времени и по объему отливки является одной из наиболее важных закономерностей, определяющих производительность литейного производства и качество отливок.