- •Часть I
- •Введение
- •1. Металлургия и литейное производство
- •1.1. Элементы теплофизики металлургических и литейных процессов
- •1.1.1. Теплофизические характеристики материалов. Основной закон теплопроводности
- •1.1.2. Определение затрат энергии на нагрев и плавление металлов
- •1.1.3. Уравнение теплопроводности. Фундаментальное решение
- •1.1.4. Метод точечных источников тепла. Выравнивание температуры в неограниченном стержне
- •1.1.5. Температурное поле стержня при постоянной начальной температуре и постоянной температуре на торце
- •1.1.6. Закономерности отвода тепла в литейную форму
- •1.2. Производство чугуна и стали
- •1.2.1. Производство чугуна
- •1.2.2. Оценка потерь тепла через стены шахтной печи при стационарном теплообмене с окружающей средой
- •1.2.3. Сущность процесса выплавки стали
- •1.2.4. Производство стали
- •1.3. Литье в песчаные формы
- •1.3..1. Изготовление песчаных литейных форм
- •1.3.2. Закономерности кристаллизации и затвердевания отливки в литейной форме
- •1.3.3. Основные технологические операции и закономерности получения отливок в песчаных формах
- •1.4. Специальные способы литья
- •1.4.1 Способы литья в оболочковые формы и по выплавляемым моделям
- •1.4.2. Литье в кокиль
- •1.4.3. Литье под давлением
- •1.4.4. Центробежное литье
- •2. Обработка материалов резанием
- •2.1. Кинематические и геометрические параметры способов обработки резанием
- •2.1.1. Способы лезвийной и абразивной обработки
- •2.1.2. Координатные плоскости и действительные углы режущего лезвия
- •2.1.3. Характеристики режима резания и сечения срезаемого слоя [1]
- •2.1.4. Усадка стружки и относительный сдвиг
- •2.1.5. Скорости деформаций и истинные деформации в зоне стружкообразования
- •2. 2. Силы резания
- •2.2.1. Технологические и физические составляющие силы резания при точении
- •2.2.2. Схема и расчет сил при свободном прямоугольном точении
- •2.2.3. Схема и расчет сил при свободном косоугольном точении
- •2.2.4. Силы при фрезеровании торцово‑коническими прямозубыми фрезами
- •2.2.5. Силы при фрезеровании цилиндрическими фрезами с винтовыми зубьями
- •2.2.6. Удельные силы
- •2.3. Теплофизика и термомеханика резания
- •2.3.1. Температура в полуплоскости от равномерно распределенного быстродвижущегося источника теплоты
- •2.3.2. Термомеханическое определяющее уравнение для адиабатических условий деформации
- •Для решения уравнения (2.64) воспользуемся заменой переменной:
- •Интегрируя уравнение (2.64), получаем функцию, описывающую влияние истинного сдвига p на удельную работу деформации aw и на предел текучести:
- •2.3.3 Температура деформации и тепловой поток из зоны стружкообразования
- •2.3.4. Температура передней поверхности инструмента
- •2.3.5. Температура задних поверхностей инструмента
- •О природе явлений, приводящих к изнашиванию и деформации инструмента
- •Обрабатываемость материалов
- •2.4.4. Выбор материала и геометрических параметров инструмента, назначение рациональных режимов черновой и чистовой обработки резанием
- •2.5. Проектирование заготовок и их предварительная обраьотка резанием
- •2.5.1. Маршрутный технологический процесс механической обработки заготовки
- •2.5.2. Определение допусков на диаметральные размеры обработанных цилиндрических поверхностей
- •2.5.3. Определение диаметральных размеров заготовки
- •2.5.4. Определение линейных размеров заготовки
- •2.5.5. Разрезание прутков проката дисковыми пилами
- •2.5.6. Сверление и зенкерование заготовок на вертикально-сверлильных станках
- •2.5.7. Растачивание отверстия на токарном вертикальном шестишпиндельном полуавтомате
- •Библиографический список
- •Часть I
1.1.4. Метод точечных источников тепла. Выравнивание температуры в неограниченном стержне
Функцию G(x, ,) называют фундаментальным решением уравнения теплопроводности. Это связано с тем, что с помощью него можно сконструировать решения уравнения теплопроводности для различных краевых условий. Для этого процесс распространения тепла в твердом теле теплопроводностью необходимо представить как совокупность процессов выравнивания температуры от множества элементарных точечных источников тепла. Этот прием называется методом точечных источников тепла.
Для решения дифференциального уравнения теплопроводности (1.12) задают краевые условия, включающие начальные и граничные условия. Начальное условие задает распределение температуры внутри тела (для одномерного поля – в стержне) в начальный момент времени:
, (1.15)
где f(x) – известная функция (рис. 1.3).
Рис. 1.3. Схема представления начального распределения температуры стержня совокупностью элементарных точечных источников теплоты
Важным частным случаем является равномерное распределение температуры в начальный момент времени:
Граничные условия задают различными способами. В частности, один из способов, называемых граничными условиями первого рода, состоит в задании распределения температуры на поверхности тела (например, на торце стержня) в любой момент времени [3]:
(1.16)
Важным частным случаем является задание постоянной температуры:
(1.17)
Воспользуемся идеей метода точечных источников тепла для описания процесса выравнивания температуры в неограниченном стержне. Представим начальные условия, заданные в виде известной функции как суммы бесконечного множества кривых вида [3]:
(1.18)
Нетрудно убедиться в том, что функция
(1.19)
удовлетворяет уравнению теплопроводности (1.12) и начальным условиям (1.18) и, следовательно, является решением для выравнивания температуры в неограниченном стержне от заданного распределения температуры в начальный момент времени.
1.1.5. Температурное поле стержня при постоянной начальной температуре и постоянной температуре на торце
Для качественного анализа закономерностей теплоотвода в литейную форму достаточно выделить в этой форме прямолинейный элемент – стержень, площадь поперечного сечения которого равна единице. Торец стержня контактирует с расплавленным металлом и находится при постоянной или уменьшающейся температуре. Для упрощения задачи предположим, что температура расплавленного металла с постоянна, а начальная температура также постоянна по всей длине стержня
(1.20)
Для таких краевых условий решение для температуры стержня с постоянной температурой c на торце примет вид [3]:
(1.21)
Зная распределение температуры в любой момент времени, на основании закона Фурье (1.4) найдем плотность теплового потока
(1.22)
Рис. 1.4. Распределение температуры в стержне в моменты
времени 1 и 2 при постоянной температуре на торце (а)
и зависимости плотности теплового потока q и количества
тепла Q от времени для торца стержня x=0
Из формулы (1.20) следует, что в начальный период времени (при ) плотность теплового потока очень велика, но с течением времени уменьшается. Комплекс теплофизических характеристик называют коэффициентом аккумуляции тепла, или коэффициентом тепловой активности тела [3].
Определим количество тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве:
(1.23)
Таким образом, количество тепла, отведенное в литейную форму при постоянной температуре расплавленного металла, увеличивается пропорционально корню квадратному из времени нагрева, т. е. сначала быстро, а затем все медленнее.