- •Часть I
- •Введение
- •1. Металлургия и литейное производство
- •1.1. Элементы теплофизики металлургических и литейных процессов
- •1.1.1. Теплофизические характеристики материалов. Основной закон теплопроводности
- •1.1.2. Определение затрат энергии на нагрев и плавление металлов
- •1.1.3. Уравнение теплопроводности. Фундаментальное решение
- •1.1.4. Метод точечных источников тепла. Выравнивание температуры в неограниченном стержне
- •1.1.5. Температурное поле стержня при постоянной начальной температуре и постоянной температуре на торце
- •1.1.6. Закономерности отвода тепла в литейную форму
- •1.2. Производство чугуна и стали
- •1.2.1. Производство чугуна
- •1.2.2. Оценка потерь тепла через стены шахтной печи при стационарном теплообмене с окружающей средой
- •1.2.3. Сущность процесса выплавки стали
- •1.2.4. Производство стали
- •1.3. Литье в песчаные формы
- •1.3..1. Изготовление песчаных литейных форм
- •1.3.2. Закономерности кристаллизации и затвердевания отливки в литейной форме
- •1.3.3. Основные технологические операции и закономерности получения отливок в песчаных формах
- •1.4. Специальные способы литья
- •1.4.1 Способы литья в оболочковые формы и по выплавляемым моделям
- •1.4.2. Литье в кокиль
- •1.4.3. Литье под давлением
- •1.4.4. Центробежное литье
- •2. Обработка материалов резанием
- •2.1. Кинематические и геометрические параметры способов обработки резанием
- •2.1.1. Способы лезвийной и абразивной обработки
- •2.1.2. Координатные плоскости и действительные углы режущего лезвия
- •2.1.3. Характеристики режима резания и сечения срезаемого слоя [1]
- •2.1.4. Усадка стружки и относительный сдвиг
- •2.1.5. Скорости деформаций и истинные деформации в зоне стружкообразования
- •2. 2. Силы резания
- •2.2.1. Технологические и физические составляющие силы резания при точении
- •2.2.2. Схема и расчет сил при свободном прямоугольном точении
- •2.2.3. Схема и расчет сил при свободном косоугольном точении
- •2.2.4. Силы при фрезеровании торцово‑коническими прямозубыми фрезами
- •2.2.5. Силы при фрезеровании цилиндрическими фрезами с винтовыми зубьями
- •2.2.6. Удельные силы
- •2.3. Теплофизика и термомеханика резания
- •2.3.1. Температура в полуплоскости от равномерно распределенного быстродвижущегося источника теплоты
- •2.3.2. Термомеханическое определяющее уравнение для адиабатических условий деформации
- •Для решения уравнения (2.64) воспользуемся заменой переменной:
- •Интегрируя уравнение (2.64), получаем функцию, описывающую влияние истинного сдвига p на удельную работу деформации aw и на предел текучести:
- •2.3.3 Температура деформации и тепловой поток из зоны стружкообразования
- •2.3.4. Температура передней поверхности инструмента
- •2.3.5. Температура задних поверхностей инструмента
- •О природе явлений, приводящих к изнашиванию и деформации инструмента
- •Обрабатываемость материалов
- •2.4.4. Выбор материала и геометрических параметров инструмента, назначение рациональных режимов черновой и чистовой обработки резанием
- •2.5. Проектирование заготовок и их предварительная обраьотка резанием
- •2.5.1. Маршрутный технологический процесс механической обработки заготовки
- •2.5.2. Определение допусков на диаметральные размеры обработанных цилиндрических поверхностей
- •2.5.3. Определение диаметральных размеров заготовки
- •2.5.4. Определение линейных размеров заготовки
- •2.5.5. Разрезание прутков проката дисковыми пилами
- •2.5.6. Сверление и зенкерование заготовок на вертикально-сверлильных станках
- •2.5.7. Растачивание отверстия на токарном вертикальном шестишпиндельном полуавтомате
- •Библиографический список
- •Часть I
1.1.6. Закономерности отвода тепла в литейную форму
Задача о температуре на поверхности соприкосновения литейной формы и отливки и закономерностях изменения теплового потока в литейную форму может быть решена численными методами. По закономерностям изменения температуры время остывания может быть разбито на три отрезка.
В течение первого отрезка времени расплав остывает от температуры заливки металла до температуры начала кристаллизации металла (затвердевания), т. е. до температуры плавления.
В течение второго отрезка времени происходит затвердевание отливки (кристаллизация), причем температура отливки остается примерно постоянной и равна температуре кристаллизации (плавления).
В течение третьего отрезка времени отливка охлаждается от температуры кристаллизации (плавления) до температуры извлечения отливки из литейной формы (рис. 1.5).
Рис. 1.5. Схема к расчету времени 1 остывания расплава до
температуры плавления и времени затвердевания отливки
Поскольку температура заливки относительно немного превышает температуру плавления при оценке количества тепла, отведенного за время 1 в литейную форму, будем считать, что температура на поверхности формы (т.е. на торце стержня) в течение этого интервала времени постоянна и равна средней температуре:
. (1.24)
В течение первого интервала времени 1 через поверхность формы площадью F от расплавленного металла объемом V при температуре заливки металла З и начальной температуре стержня 0 будет отведено количество тепла Q1:
. (1.25)
Из формулы (1.25) найдем величину интервала времени 1 , необходимую для остывания расплава до температуры плавления
. (1.26)
Теплофизические характеристики литейных сплавов и формовочных материалов могут существенно отличаться друг от друга (табл. 1.1)
Таблица 1.1
Теплофизические характеристики стали и песчаной литейной формы
Материал
|
СV, МДж/(м3К) |
, Вт/() |
106, м2/с |
Песок |
1,35 |
1 |
0,8 |
Сталь |
5 |
40 |
8 |
В течение интервала времени температура поверхности литейной формы ниже средней температуры , принятой для первого отрезка времени, на величину . Поэтому действительное температурное поле в условно выделенном стержне, расположенном перпендикулярно поверхности литейной формы, представим в виде суммы (суперпозиции) температурных полей для стержня, на торце которого поддерживается постоянная температура:
(1.27)
где
При этом количество тепла, отведенное в литейную форму, равно:
(1.28)
Температура на поверхности литейной формы будет постоянной, пока не будет отведено количество тепла, необходимое для затвердевания (кристаллизации) отливки (рис.1.6).
Рис. 1.6. Зависимость средней температуры расплава (отливки) от времени при толщине стенки отливки 10 мм, формовочная смесь– сырая с добавлением опилок: ,
литейный сплав – сталь:
В связи с большим рассматриваемым интервалом времени остывания отливки на рис. 1.6 и 1.7, а принята логарифмическая шкала по оси времени.
а)
б)
Рис. 1.7. Закономерности отвода теплоты от заливки расплава
до начала остывания отливки после кристаллизации расплава
а) логарифмическая шкала времени, б) равномерная шкала
времени
Использование логарифмической шкалы искажает действительную форму зависимостей температуры и отведенного количества теплоты от времени, но позволяет более подробно представить процессы, протекающие в начальный период времени, а также рассмотреть больший период времени.
При равномерной шкале времени зависимость количества отведенного тепла от времени – выпуклая (рис. 1.7, б).
Общее количество теплоты, которое должно быть отведено до полного остывания отливки до температуры выбивки отливки из формы равно:
. (1.29)
Экстраполируя зависимость количества отведенной теплоты от времени до пересечения с уровнем количества теплоты, которое необходимо отвести до остывания отливки до температуры выбивки, можно примерно оценить время остывания отливки. Аналогичный вывод можно сделать и по графику изменения температуры (рис. 1.6).
При расчетах принято, что литейная форма достаточна велика по размерам и что температура на внешней поверхности формы существенно не отличается от температуры окружающей среды.