- •Часть I
- •Введение
- •1. Металлургия и литейное производство
- •1.1. Элементы теплофизики металлургических и литейных процессов
- •1.1.1. Теплофизические характеристики материалов. Основной закон теплопроводности
- •1.1.2. Определение затрат энергии на нагрев и плавление металлов
- •1.1.3. Уравнение теплопроводности. Фундаментальное решение
- •1.1.4. Метод точечных источников тепла. Выравнивание температуры в неограниченном стержне
- •1.1.5. Температурное поле стержня при постоянной начальной температуре и постоянной температуре на торце
- •1.1.6. Закономерности отвода тепла в литейную форму
- •1.2. Производство чугуна и стали
- •1.2.1. Производство чугуна
- •1.2.2. Оценка потерь тепла через стены шахтной печи при стационарном теплообмене с окружающей средой
- •1.2.3. Сущность процесса выплавки стали
- •1.2.4. Производство стали
- •1.3. Литье в песчаные формы
- •1.3..1. Изготовление песчаных литейных форм
- •1.3.2. Закономерности кристаллизации и затвердевания отливки в литейной форме
- •1.3.3. Основные технологические операции и закономерности получения отливок в песчаных формах
- •1.4. Специальные способы литья
- •1.4.1 Способы литья в оболочковые формы и по выплавляемым моделям
- •1.4.2. Литье в кокиль
- •1.4.3. Литье под давлением
- •1.4.4. Центробежное литье
- •2. Обработка материалов резанием
- •2.1. Кинематические и геометрические параметры способов обработки резанием
- •2.1.1. Способы лезвийной и абразивной обработки
- •2.1.2. Координатные плоскости и действительные углы режущего лезвия
- •2.1.3. Характеристики режима резания и сечения срезаемого слоя [1]
- •2.1.4. Усадка стружки и относительный сдвиг
- •2.1.5. Скорости деформаций и истинные деформации в зоне стружкообразования
- •2. 2. Силы резания
- •2.2.1. Технологические и физические составляющие силы резания при точении
- •2.2.2. Схема и расчет сил при свободном прямоугольном точении
- •2.2.3. Схема и расчет сил при свободном косоугольном точении
- •2.2.4. Силы при фрезеровании торцово‑коническими прямозубыми фрезами
- •2.2.5. Силы при фрезеровании цилиндрическими фрезами с винтовыми зубьями
- •2.2.6. Удельные силы
- •2.3. Теплофизика и термомеханика резания
- •2.3.1. Температура в полуплоскости от равномерно распределенного быстродвижущегося источника теплоты
- •2.3.2. Термомеханическое определяющее уравнение для адиабатических условий деформации
- •Для решения уравнения (2.64) воспользуемся заменой переменной:
- •Интегрируя уравнение (2.64), получаем функцию, описывающую влияние истинного сдвига p на удельную работу деформации aw и на предел текучести:
- •2.3.3 Температура деформации и тепловой поток из зоны стружкообразования
- •2.3.4. Температура передней поверхности инструмента
- •2.3.5. Температура задних поверхностей инструмента
- •О природе явлений, приводящих к изнашиванию и деформации инструмента
- •Обрабатываемость материалов
- •2.4.4. Выбор материала и геометрических параметров инструмента, назначение рациональных режимов черновой и чистовой обработки резанием
- •2.5. Проектирование заготовок и их предварительная обраьотка резанием
- •2.5.1. Маршрутный технологический процесс механической обработки заготовки
- •2.5.2. Определение допусков на диаметральные размеры обработанных цилиндрических поверхностей
- •2.5.3. Определение диаметральных размеров заготовки
- •2.5.4. Определение линейных размеров заготовки
- •2.5.5. Разрезание прутков проката дисковыми пилами
- •2.5.6. Сверление и зенкерование заготовок на вертикально-сверлильных станках
- •2.5.7. Растачивание отверстия на токарном вертикальном шестишпиндельном полуавтомате
- •Библиографический список
- •Часть I
2.5.3. Определение диаметральных размеров заготовки
Для проектирования заготовки ограничимся рассмотрением размеров только тех цилиндрических поверхностей детали и заготовки, которые связаны между собой (табл. 2.6).
Размеры заготовки Ci связаны с размерами детали Di и припусками Zi (рис. 2.51), которые в свою очередь должны быть не менее суммы радиальных биений , характеризующих погрешности оборудования, включая погрешности установки детали, погрешностей обработки поверхности, зависящие от износа режущего инструмента, его смещения относительно детали под действием сил резания, а также глубины дефектного слоя hi:
. (2.109)
Таблица 2.6
Диаметральные размеры детали Di и заготовки Ci
Обозначение размера |
Минимальный размер, мм |
Максималь- ный размер, мм |
Допуск на диаметр, мм |
D1 |
310,9 |
313 |
2,1 |
D2 |
251,1 |
253 |
1,9 |
D3 |
229,4 |
229,45 |
0,05 |
D5 |
255,553 |
255,6 |
0,047 |
D6 |
214 |
214,29 |
0,29 |
C1 |
6 |
||
C2 |
6 |
||
C3 |
6 |
||
C5 |
6 |
||
C6 |
6 |
Рис. 2.50. Граф диаметральных размеров заготовки и детали «Коронная шестерня»
В соответствии с принятой маршрутной технологией первой из цилиндрических поверхностей обрабатывается поверхность 5 на операции 10. При этом известны:
, (2.110)
а также допуск на диаметр поверхности 5 заготовки:
. (2.111)
Расчет диаметральных размеров заготовки может быть выполнен в порядке, обратном по отношению к последовательности обработки поверхности 5. То есть первой рассмотрим операцию 40, на которой должны быть выполнены допуск на диаметр поверхности 5 детали и шероховатость обработанной поверхности Ra=2,5 мкм (Rz=10 мкм).
Задачей этого этапа расчета является определение минимального и максимального припусков на обработку, величины погрешностей (и, соответственно, допуска на обработку на предшествующей операции 30) и диаметральных размеров поверхности 5, которые должны быть получены на операции 30.
Минимальный припуск должен быть больше суммы радиального биения, погрешности установки на операции 40 и глубины дефектного слоя. В рассматриваемом примере он принят:
. (2.112)
Следующим фактором, выбираемом технологом, является допуск на на диаметр поверхности 5 заготовки на операции 40. Он равен сумме погрешностей, полученных на предыдущей операции, т. е. на операции 30, и радиального биения с учетом погрешности установки на операции 40, т. е. 0,16 мм. Величина этого допуска определяет максимальный припуск на операции 40:
(2.113)
и диаметральные размеры заготовки на этой операции:
, (2.114)
. (2.115)
Таблица 2.7
К определению межоперационных технологических
размеров поверхности 5
Обозначение перехода |
Содержание переходов |
Припуск Z=t |
Допуск на диаметр |
Диаметральный размер |
||
min
|
max |
min |
max |
|||
Операция 10 10.3. |
Токарная Проточить пов. 5 от торца пов. 8 до торца пов. 5
|
1,9 |
4,9 |
6 0,5 |
260 255,9 |
266 256,6 |
Операция 30 30.6.2. |
Токарная полуавтоматная Проточить пов. 5 от торца 9 до торца 8
|
0,2 |
0,55 |
0,7 0,14 |
256,1 255,73 |
256,8 255,89 |
Операция 40 40.1.1. |
Токарная чистовая Проточить пов. 5 от торца 9 до торца 8
|
0,1 |
0,18 |
0,16 0,047 |
255,75 255,553 |
255,91 255,6 |
|
0,047 |
255,553 |
255,6
|
Чем больше допуск на операции 30, тем больше погрешности обработки на следующей операции – операции 40. Однако эти погрешности не должны превышать допуска на деталь:
. (2.116)
Проверка выполнения этого условия производится либо на основании имеющихся справочных (эмпирических) данных, либо на основании расчетов.
Обычно технолог назначает допуски на каждую из операций, руководствуясь опытом, и проверяет принятое решение на практике (в производственных условиях).
Отношение допуска на предыдущей операции к допуску на следующей операции называют уточнением . На первом (черновом) проходе достигается наибольшее уточнение. С увеличением числа проходов уточнение уменьшается (рис. 2.51).
Эта зависимость также может быть использована технологом для распределения припуска на обработку между различными операциями (проходами). На уточнение оказывает влияние большое число факторов: скорость резания и подача, геометрические параметры и материал режущего инструмента, критерий затупления, жесткость технологической системы и т. д. Поэтому зависимость, представленная на рис. 2.52, носит только качественный характер и в каждом конкретном случае нуждается в экспериментальном или теоретическом обосновании. Пример такого обоснования выбора рациональных (оптимальных) параметров режущего инструмента, режимов резания, допускаемого значения фаски износа (критерия затупления инструмента) приведен в табл. 2.14.
Рис. 2.51. Зависимость уточнения от номера прохода
при обработке поверхности 5
Диаметральные размеры поверхности 5 на операции 30 определяются как разница соответствующих размеров «заготовки» на операции 40 и радиального биения на операции 40:
, (2.117)
, (2.118)
. (2.119)
Для операции 30 расчеты повторяются по тому же алгоритму, что и для операции 40. Число проходов увеличивается до тех пор, пока допускаемые погрешности не превысят известный допуск на заготовку.
Размеры заготовки можно округлить до целых мм, размеры детали после операции 10 – до десятых долей мм, после операции 30 – до сотых, а после операции 40 – до тысячных долей мм.
На первой черновой операции 10 минимальный припуск складывается из радиального биения цилиндрических поверхностей, предусмотренного стандартом на поковки до 40 кг, равного 1,2 мм, шероховатости поверхности RZ=0,32 мм, дефектного слоя hдс =0,35мм, итого на операции 10 минимальный припуск равен 1,87 мм, округляем до 1,9 мм.
Рассмотрим обработку цилиндрических поверхностей 1, 3, 2, 6.
Таблица 2.8
|
|
Припуск Z=t |
|
Диаметральные размеры |
Уточнения ε |
||
Обозначение |
Содержание переходов |
min |
max |
Допуск на диаметр |
min |
max |
|
Переход, позиции |
|
|
|
на диаметр |
|
||
20.4 |
Проточить пов. 1 |
2 |
5.5 |
7 |
315 |
322 |
3 |
|
|
2.1 |
310,9 |
313 |
|||
20.2 |
Расточить пов. 3 |
2,4 |
5,4 |
6 |
218 |
224 |
8 |
|
|
0,75 |
228,1 |
228,8 |
|||
20.6 |
Расточить пов. 3 |
0,2 |
0,575 |
0,75 |
228,1 |
228,85 |
5 |
|
|
0,15 |
229,1 |
229,25 |
|||
Оп. 50 |
Расточить пов. 3 |
0,1 |
0,18 |
0,15 |
229,1 |
229,25 |
3 |
|
|
0,05 |
229,4 |
229,45 |
|||
20.2 |
Расточить пов. 2 |
0 |
3 |
6 |
255 |
261 |
3 |
|
|
1,9 |
255 |
256,9 |
|||
20.4 |
Расточить пов. 2 |
2 |
2,95 |
1,9 |
255 |
256,9 |
1 |
|
|
1,9 |
251,1 |
257 |
|||
20.2 |
Расточить пов. 6 |
2 |
7 |
10 |
191 |
201 |
4 |
|
|
2,4 |
202,6 |
205 |
|||
30.2 |
Расточить пов. 6 |
2 |
3,2 |
2,4 |
202,6 |
205 |
2 |
|
|
1,2 |
207,8 |
209 |
|||
20.6 |
Расточить пов. 6 |
2 |
2,6 |
1,2 |
207,8 |
209 |
2 |
|
|
0,6 |
213,2 |
213,8 |
|||
Оп. 50 |
Расточить пов. 6 |
0,2 |
0,5 |
0,6 |
213,2 |
213,8 |
2 |
|
|
0,29 |
214 |
214,29 |