- •Часть I
- •Введение
- •1. Металлургия и литейное производство
- •1.1. Элементы теплофизики металлургических и литейных процессов
- •1.1.1. Теплофизические характеристики материалов. Основной закон теплопроводности
- •1.1.2. Определение затрат энергии на нагрев и плавление металлов
- •1.1.3. Уравнение теплопроводности. Фундаментальное решение
- •1.1.4. Метод точечных источников тепла. Выравнивание температуры в неограниченном стержне
- •1.1.5. Температурное поле стержня при постоянной начальной температуре и постоянной температуре на торце
- •1.1.6. Закономерности отвода тепла в литейную форму
- •1.2. Производство чугуна и стали
- •1.2.1. Производство чугуна
- •1.2.2. Оценка потерь тепла через стены шахтной печи при стационарном теплообмене с окружающей средой
- •1.2.3. Сущность процесса выплавки стали
- •1.2.4. Производство стали
- •1.3. Литье в песчаные формы
- •1.3..1. Изготовление песчаных литейных форм
- •1.3.2. Закономерности кристаллизации и затвердевания отливки в литейной форме
- •1.3.3. Основные технологические операции и закономерности получения отливок в песчаных формах
- •1.4. Специальные способы литья
- •1.4.1 Способы литья в оболочковые формы и по выплавляемым моделям
- •1.4.2. Литье в кокиль
- •1.4.3. Литье под давлением
- •1.4.4. Центробежное литье
- •2. Обработка материалов резанием
- •2.1. Кинематические и геометрические параметры способов обработки резанием
- •2.1.1. Способы лезвийной и абразивной обработки
- •2.1.2. Координатные плоскости и действительные углы режущего лезвия
- •2.1.3. Характеристики режима резания и сечения срезаемого слоя [1]
- •2.1.4. Усадка стружки и относительный сдвиг
- •2.1.5. Скорости деформаций и истинные деформации в зоне стружкообразования
- •2. 2. Силы резания
- •2.2.1. Технологические и физические составляющие силы резания при точении
- •2.2.2. Схема и расчет сил при свободном прямоугольном точении
- •2.2.3. Схема и расчет сил при свободном косоугольном точении
- •2.2.4. Силы при фрезеровании торцово‑коническими прямозубыми фрезами
- •2.2.5. Силы при фрезеровании цилиндрическими фрезами с винтовыми зубьями
- •2.2.6. Удельные силы
- •2.3. Теплофизика и термомеханика резания
- •2.3.1. Температура в полуплоскости от равномерно распределенного быстродвижущегося источника теплоты
- •2.3.2. Термомеханическое определяющее уравнение для адиабатических условий деформации
- •Для решения уравнения (2.64) воспользуемся заменой переменной:
- •Интегрируя уравнение (2.64), получаем функцию, описывающую влияние истинного сдвига p на удельную работу деформации aw и на предел текучести:
- •2.3.3 Температура деформации и тепловой поток из зоны стружкообразования
- •2.3.4. Температура передней поверхности инструмента
- •2.3.5. Температура задних поверхностей инструмента
- •О природе явлений, приводящих к изнашиванию и деформации инструмента
- •Обрабатываемость материалов
- •2.4.4. Выбор материала и геометрических параметров инструмента, назначение рациональных режимов черновой и чистовой обработки резанием
- •2.5. Проектирование заготовок и их предварительная обраьотка резанием
- •2.5.1. Маршрутный технологический процесс механической обработки заготовки
- •2.5.2. Определение допусков на диаметральные размеры обработанных цилиндрических поверхностей
- •2.5.3. Определение диаметральных размеров заготовки
- •2.5.4. Определение линейных размеров заготовки
- •2.5.5. Разрезание прутков проката дисковыми пилами
- •2.5.6. Сверление и зенкерование заготовок на вертикально-сверлильных станках
- •2.5.7. Растачивание отверстия на токарном вертикальном шестишпиндельном полуавтомате
- •Библиографический список
- •Часть I
2.1.2. Координатные плоскости и действительные углы режущего лезвия
Для определения действительных углов режущего лезвия, параметров сечения срезаемого слоя используются следующие координатные плоскости [1]: основная плоскость, рабочая плоскость, плоскость резания и плоскость стружкообразования.
Основная плоскость перпендикулярна скорости действительного главного движения. Для строгания (см. рис. 2.2) основной плоскостью будет ZOX.
Рабочая плоскость содержит векторы скорости резания v и подачи s (см. рис. 2.1, 2.2).
Плоскость резания проводится через режущую кромку и скорость резания v (см. рис. 2.2). Если режущая кромка криволинейная, то плоскость резания касается режущего лезвия в рассматриваемой точке.
Плоскость стружкообразования (для всей стружки) проходит через перпендикуляр к режущей кромке в плоскости резания и через вектор схода стружки v1. В данной точке режущей кромки (для элементарного участка стружки шириной b) плоскость стружкообразования перпендикулярна режущей кромке.
Действительные углы режущего лезвия: угол в плане, задний угол, угол наклона режущей кромки и передний угол – определяются, соответственно, в основной плоскости, рабочей плоскости, плоскости резания и плоскости стружкообразования [1]. В основной плоскости измеряют углы в плане и радиус r закругления вершины (рис. 2.8, а).
Действительный угол в плане измеряют в основной плоскости между проекцией режущей кромки и рабочей плоскостью (рис. 2.8, а).
Действительный задний угол измеряют в рабочей плоскости (рис. 2.8, б) как угол между задней поверхностью и направлением вектора скорости движения резания.
В плоскости резания измеряют угол наклона режущей кромки (рис. 2.8, г) между режущей кромкой и основной плоскостью. Положительным считается угол , если вершина резца – самая низкая точка режущей кромки [1].
При фрезеровании цилиндрической фрезой (рис. 2.9) угол наклона режущей кромки является углом наклона винтового зуба. Соответственно, для прямозубой фрезы угол равен нулю.
Рис. 2.8. Действительные углы режущего лезвия при строгании: а) в основной плоскости, б) в рабочей плоскости, в) в плоскости стружкообразования, г) в плоскости резания
Действительный передний угол измеряют в плоскости стружкообразования (рис. 2.7, в ), как угол между основной плоскостью и направлением вектора скорости схода стружки. Направление схода стружки в плоскости стружкообразования зависит от многих факторов и может существенно изменяться при изменении условий резания. Увеличение действительного переднего угла может быть вызвано возникновением на режущем лезвии наростов или застойных зон.
а) б)
Рис. 2.9. Схема фрезерования цилиндрической фрезой с винтовым зубом
2.1.3. Характеристики режима резания и сечения срезаемого слоя [1]
К числу основных характеристик режима резания относятся глубина резания t и глубина врезания е , подачи на оборот S0 , на зуб SZ, минутная подача Sм, скорость резания v.
Глубина резания t характеризует величину врезания режущей кромки, измеренную перпендикулярно рабочей плоскости. При прямых срезах, т. е. при , глубина резания вместе с углом в плане определяет ширину срезаемой стружки (рис. 2.8, а).
При обратных срезах, т.е. при , глубина резания более тесно связана с толщиной срезаемого слоя.
При торцовом фрезеровании на вертикально фрезерном станке (см. рис. 2.3.) рабочая плоскость расположена горизонтально и глубина резания измеряется перпендикулярно этой плоскости, т. е. вдоль оси вращения фрезы. При цилиндрическом фрезеровании (рис. 2.5) рабочая плоскость расположена вертикально. Глубина резания и в этом случае измеряется вдоль оси вращения фрезы, но в горизонтальной плоскости.
Глубина врезания е измеряется в рабочей плоскости в направлении, перпендикулярном подаче.
Этот параметр рассматривают только для таких способов обработки, в которых угол между векторами скорости резания и подачи изменяется, например для торцового и цилиндрического фрезерования. Глубина врезания инструмента е вместе с его диаметром D характеризует путь режущего лезвия за один оборот, часть траектории, при прохождении которой зуб находится в контакте с деталью.
Подача характеризуется несколькими различными параметрами. Скорость подачи, как правило, измеряют в мм/мин и называют минутной подачей Sм.
Кроме минутной подачи Sм, используют подачу S0 на один оборот инструмента (или детали) (мм/об) или подачу на один двойной ход (мм/дв. ход), а также подачу на одно режущее лезвие или зуб (мм/зуб) – подачу на зуб SZ.
Все три перечисленные характеристики измеряют в направлении движения подачи Sм, а следовательно, в рабочей плоскости. Они связаны между собой следующими соотношениями:
, (2.7)
, (2.8)
где n – частота вращения, Z – число зубьев (режущих лезвий) инструмента.
Поскольку в общем случае подача не перпендикулярна скорости резания v и, следовательно, не обязательно находится в основной плоскости, целесообразно рассматривать также нормальную к скорости резания составляющую подачи SZ – подачу S
. (2.9)
Для точения, например,
(2.10)
а минутная подача
. (2.11)
Скорость резания v при вращательном движении инструмента или детали рассчитывается по формуле
, (2.12)
где D и n – диаметр и частота вращения инструмента или детали.
При прямолинейном движении, например при строгании с длиной хода ползуна L и частотой n, скорость резания v определяется следующим образом:
. (2.13)
Сечение срезаемого слоя в основной плоскости при несвободном резании, прямолинейных главной и зачищающей кромках и нулевом вспомогательном угле в плане имеет форму параллелограмма (рис. 2.10).
Рис. 2.10. Схема к определению действительной и средней
толщин срезаемого слоя в основной плоскости при продольном точении: 1 – деталь; 2 – резец; 3 – стружка
Проекция скорости стружки v1 на основную плоскость составляет с нормалью к проекции главной режущей кромки угол . При прямоугольном несвободном резании ( в первом приближении принимают, что скорость стружки v1 перпендикулярна диагонали параллелограмма АВСD – сечения срезаемого слоя [1].
Длина диагонали АС сечения срезаемого слоя (рис. 2.10) при нулевом угле наклона режущей кромки может быть принята за действительную (максимальную) ширину срезаемого слоя
, (2.14)
где
При значительном превышении длины главной режущей кромки в сравнении с длиной зачищающей (вспомогательной) кромки, т. е. при
, (2.15)
отклонением скорости v1 от нормали можно пренебречь ( 0), а угол между диагональю АС и подачей считать равным углу в плане . При этом приближенное (статическое) значение ширины срезаемого слоя bc вычисляется по простой формуле
. (2.16)
При косоугольном резании (т. е. когда угол не равен нулю) ширина срезаемого слоя будет несколько больше
. (2.17) Толщина срезаемого слоя a может быть охарактеризована: действительной толщиной aд, действительной максимальной толщиной ам, действительной средней толщиной аср, статической толщиной срезаемого слоя ас.
Действительная толщина срезаемого слоя aд измеряется в основной плоскости в направлении скорости стружки v1, т.е. перпендикулярно диагонали сечения срезаемого слоя. Поскольку в направлении скорости v1 расстояние между ломаными линиями АВС и ADC переменно, то и действительная толщина срезаемого слоя может быть переменной по ее ширине (рис. 2.10).
Эпюра изменения действительной толщины срезаемого слоя имеет вид трапеции, а при равных длинах главной и вспомогательной режущих кромок – треугольника.
При прямоугольном резании ( и выполнении условия (2.10) толщина срезаемого слоя приближенно оценивается статической толщиной срезаемого слоя ас=BF, измеренной в направлении нормали к проекции главной режущей кромки:
. (2.18)
Средняя толщина срезаемого слоя аср= BG определяется в направлении скорости стружки из условия равенства
, (2.19)
поскольку оба эти произведения выражают площадь сечения срезаемого слоя:
. (2.20)
При свободном резании (одной прямолинейной режущей кромкой), а также при несвободном резании, не вызывающем отклонения вектора стружки v1 от нормали к проекции главной режущей кромки на основную плоскость (например, при отрезке, сверлении и др.), используют статические значения толщины и ширины срезаемого слоя ( =, =0).