- •Тепловое проектирование радиоэлектронных средств
- •Введение
- •1. Измерение температуры
- •2. Основы теплообмена
- •2.1. Теплообмен конвекций
- •2.1.1. Основные положения
- •2.1.2. Теплообмен при естественной конвекции
- •2.1.2.3. Коэффициент теплопередачи между двумя поверхностями
- •2.1.2.3.1. Коэффициент теплопередачи плоских неограниченных прослоек
- •2.1.2.3.2. Коэффициент теплопередачи ограниченных прослоек
- •2.1.3. Теплообмен при вынужденном движении жидкости
- •2.1.3.1. Коэффициент теплоотдачи при движении жидкости вдоль плоской поверхности
- •2.1.3.2. Коэффициент теплоотдачи при движении жидкости в трубах
- •2.1.3.3. Определяющий размер тел, принудительно омываемых потоком жидкости
- •2.2. Лучистый теплообмен (теплообмен излучением)
- •2.2.1. Основные понятия и определения
- •2.2.2. Законы теплового излучения
- •2.2.3. Лучистый теплообмен между телами
- •2.2.3.1. Лучистый теплообмен неограниченных поверхностей
- •2.2.3.2. Теплообмен излучением ограниченных поверхностей
- •2.2.3.4. Влияние экранов на теплообмен излучением
- •2.3. Теплообмен кондукцией (теплопроводстью)
- •2.3.1. Основные понятия. Закон Фурье
- •2.3.2. Уравнение теплопроводности Фурье
- •2.3.3. Тепловой поток через стенки
- •2.3.3.1. Плоская стенка
- •2.3.3.2. Цилиндрическая стенка
- •2.3.4. Температурное поле тел с внутренними источниками тепла
- •2.3.4.1. Плоская неограниченная стенка
- •2.3.4.2. Параллелепипед
- •3. Основные закономерности стационарных температурных полей
- •3.1. Принцип суперпозиции температурных полей
- •3.2. Температурный фон
- •3.3. Принцип местного влияния
- •3.4. Тепловые модели радиоэлектронных средств
- •3.5. Тепловые схемы системы тел
- •3.6. Методика расчетов тепловых режимов рэс
- •3.7. Особенности теплообмена в условиях невесомости и пониженного атмосферного давления
- •4. Анализ и расчет стационарных тепловых режимов рэс
- •4.1. Расчет теплового режима рэс в герметичном кожухе с крупными деталями на шасси
- •4.1.1. Расчет среднеповерхностной температуры кожуха
- •Расчет температуры поверхности кожуха герметичного блока
- •4.1.2. Расчет среднеповерхностной температуры нагретой зоны
- •4.2. Расчет теплового режима рэс с внутренней принудительной циркуляцией воздуха
- •Пример расчетов
- •4.3. Расчет теплового режима рэс кассетных конструкций
- •4.3.1. Расчет теплового режима рэс кассетной конструкции (группа а)
- •4.3.2. Расчет теплового режима рэс с воздушными зазорами между кассетами (группа б)
- •Пример расчетов
- •4.4. Расчет теплового режима вентилируемых рэс
- •Пример расчетов
- •4.5. Расчет теплового режима аппарата с теплостоком
- •5. Системы обеспечения тепловых режимов рэс
- •5.1. Классификация сотр
- •5.2. Системы охлаждения рэс
- •5.2.1. Воздушные системы охлаждения рэс
- •5.2.2. Жидкостные системы охлаждения рэс
- •5.2.3. Испарительные системы охлаждения рэс
- •5.2.4. Кондуктивные системы охлаждения рэс
- •5.2.5. Система охлаждения, основанная на скрытой теплоте плавления
- •5.2.6. Основные элементы систем охлаждения рэс
- •5.2.6.1. Теплоносители
- •5.2.6.2. Теплообменники
- •5.2.6.3. Вентиляторы и насосы систем охлаждения (нагнетатели)
- •6. Специальные устройства охлаждения рэс
- •6.1. Тепловые трубы
- •6.2. Вихревые трубы
- •6.3. Турбохолодильник
- •6.4. Термоэлектрические охлаждающие устройства
- •7. Интенсификация теплообмена в рэс. Радиаторы и их расчет
- •7.1. Пластинчатые радиаторы
- •7.2. Пластинчатый радиатор в форме диска
- •7.3. Прямоугольная пластина
- •7.4.Тепловой поток в стержнях
- •7.5. Радиаторы
- •7.6. Влияние теплового контактного сопротивления на тепловой режим приборов
- •7.6.1. Влияние паст, смазок, усилия прижатия на значение теплового контактного сопротивления
- •7.6.2. Влияние электроизоляционных прокладок на тепловое контактное сопротивление
- •7.7. Рекомендации по конструированию радиаторов
- •8. Расчет нестационарных тепловых процессов
- •8.1. Охлаждение (нагревание) тел и системы тел без источников тепла
- •8.2. Охлаждение (нагревание) тел и системы тел c источниками энергии
- •8.3. Длительность начальной стадии
- •9. Влияние тепла и влаги на рэс и их элементы
- •9.1. Влияние температуры
- •9.2. Влияние влаги
- •10. Теплообмен при кипении жидкостей и конденсации паров
- •10.1. Теплообмен при кипении жидкости
- •10.2. Теплообмен при конденсации паров
- •Библиографический список
- •Содержание
- •Тепловое проектирование радиоэлектронных средств
- •119454, Москва, пр. Вернадского, 78
2.1.2. Теплообмен при естественной конвекции
Рис. 2.1.1 иллюстрирует особенности контакта жидкости с нагретой вертикальной поверхностью при естественной конвекции в неограниченном пространстве.
Количество тепла, переносимого конвекцией от нагретого тела в окружающую среду при свободном движении жидкости у поверхности тела, описывается законом Ньютона [1]
, (2.1.1)
где Р- количество тепла, переносимого в единицу времени от поверхности к жидкости, ; - коэффициент теплоотдачи конвекцией, ; и - соответственно температура поверхности тела и температура среды,ОС; - площадь теплоотдающей поверхности, . Использование формулы (2.1.1) предполагает, что поверхность изотермическая и коэффициент теплоотдачив любой точке поверхности имеет одну и ту же величину. Реальное значение коэффициента теплоотдачи в разных точках поверхности тела будет разным.
Рис. 2.1.1. Режимы движения жидкости у поверхности стенки при естественной конвекции
Сложность при расчете мощности Рзаключается в определении коэффициента теплоотдачи. Этот коэффициент является сложной функцией большого числа параметров, влияющих на процесс теплообмена.
При естественной конвекции, т.е. при свободном движении жидкости у поверхности тела, коэффициент теплоотдачи является функцией
, (2.1.2)
где - коэффициент объемного расширения жидкости, ;- коэффициент кинематической вязкости жидкости, ;λ - коэффициент теплопроводности жидкости, ;ср- удельная теплоемкость жидкости при постоянном давлении, ;ρ- удельная плотность, кг/м3;g- ускорение земного тяготения, м/с2;Φ- совокупность параметров, характеризующих форму и размеры тела.
Процесс теплообмена на основании теории подобия [26] характеризуют не отдельными физическими величинами, определяющими этот процесс, а определенным образом составленными из этих величин безразмерными комплексами или критериями.
Так, для естественной конвекции процесс теплообмена можно описать не девятью величинами, функцией которых является к, а только тремя безразмерными критериями.
Этими критериями являются:
критерий Нуссельта ; (2.1.3)
критерий Грасгофа ; (2.1.4)
критерий Прандтля . (2.1.5)
В выражениях (2.1.3)…(2.1.5) - геометрический параметр, характерный для данного тела (высота стенок, диаметр цилиндра и т.д.). В дальнейшем будем его называть определяющим размером (). Очень часто в качестве физической трактовки определяющего размера выступает протяженность нагретой поверхности вдоль направления движения жидкости.
Критерий Нуссельта оценивает интенсивность теплообмена на границе жидкость - поверхность тела.
Критерий Грасгофа - характеризует относительную эффективность подъемной силы, вызывающей свободно-конвективное движение жидкости.
Критерий Прандтля является теплофизической характеристикой теплоносителя.
Для геометрически подобных тел, у которых так же подобны температурные поля их поверхностей, эти критерии связаны между собой зависимостью [26]
. (2.1.6)
Выражение (2.1.6) называется критериальным уравнением. Коэффициент Си показатель степениnв выражении (2.1.6) - эмпирически подобранные величины, индексmуказывает, что физические параметры среды (жидкости, газа), входящие в критерии, берутся для средней температурыtm = 0,5 (ts + tc).
Коэффициент Си показатель степениn, как установлено экспериментально, постоянны в пределах некоторых значений произведения ,при выходе за пределы этих диапазонов они скачкообразно изменяются. Указанное свойство нашло отражение в информации в приведенной ниже табл. 2.1.1.
Таблица 2.1.1
-
С
n
Менее 10 -3
0,50
0
10 –3…5·I0 2
1,18
1/8
5·102…2·10 7
0,54
1/4
Более 2·10 7
0,135
1/3
В зависимости от показателя степени в выражении (2.1.6) различают четыре закона теплообмена, соответствующие четырем режимам движения жидкости у поверхности твердого тела: закон нулевой степени, 1/8, 1/4 и 1/3 степени.
Для получения формулы, характеризующей интенсивность теплообмена, надо подставить выражения (2.1.4), (2.1.5) и соответствующие величины С, в (2.1.6), используя полученные выражения из (2.1.3) можно получить формулы , одновременно надо привести их к виду (2.1.1).
В результате получены следующие формулы [1]:
Для закона степени , (2.1.7)
Для закона степени , (2.1.8)
Для закона степени . (2.1.9)
В формулах (2.1.7), (2.1.8) (2.1.9) в коэффициенты ,ивошли теплофизические характеристики из (2.1.4), (2.1.5), их выражения приведены ниже.
, . (2.1.10)
, ,(2.1.11)
, .(2.1.12)
Закон нулевой степени (= 0) соответствует пленочному режиму, при котором у поверхности тела образуется почти неподвижная пленка нагретой жидкости. Этот закон имеет место при небольших перепадах температурыу тел с плавными очертаниями. Интенсивность теплообмена при этом очень мала и определяется только теплопроводностью среды. В расчетах тепловых режимов РЭС этот случай не рассматривается.
Значение этих коэффициентов ,ирасчитаны для различных температур и даются в таблицах [1]. Для расчетов коэффициентовпри теплотехнических расчетах можно получить их из таблиц с использованием интерполирования для усредненной температуры.
Благодаря современной доступности ЭВМ стало возможно их использовать при практических расчетах тепловых режимов конструкций РЭС. Информация о теплофизических данных теплоносителей закладывается в базу данных ЭВМ. В процессе вычислений тепловых режимов ЭВМ с помощью соответствующих программ обращается к базе данных и вычисляет теплофизические данные теплоносителей, а также упомянутые коэффициенты . В [6] база теплофизических данных используется студентами при выполнении курсовой работы и лабораторных работ.
Коэффициент в формулах (2.1.8), (2.1.9) учитывает различие интенсивности теплообмена плоских поверхностей с различной ориентацией в пространстве. При расчетах используют эмпирически подобранные значения коэффициента ориентации:N= 1 для вертикально ориентированной поверхности,N= 1,3 для горизонтально ориентированной поверхности, обращенной нагретой стороной вверх,N=0,7 для горизонтальной поверхности, обращенной нагретой стороной вниз [1].
На рис. 2.1.2 и 2.1.3 представлены результаты анализа зависимости коэффициента теплоотдачи от определяющего размера. Расчеты выполнены по (2.1.6), результатом расчетов является усредненная в пределахвеличина .
Рис. 2.1.2. Зависимость отдля
Закон 1/8 степени соответствует ламинарному движению жидкости, иногда его называют переходным к ламинарному. Этот режим наблюдается при обтекании воздухом узких ребер радиаторов или тонких горизонтальных проводников. Эффективность теплообмена при этом незначительна, так как площадь теплоотдающей поверхности мала, хотя коэффициент теплоотдачи выше, чем при других режимах движения жидкости. Протяженность участка с ламинарным движением зависит от температуры поверхности. С ростом температуры эта протяженность уменьшается. Если форма поверхности тела цилиндрическая и жидкость имеет нормальное направление к оси этого тела, то в качестве следует считать диаметр тела , так как при нагреве жидкости вихреобразное перемешивания слоев жидкости не наблюдается и формулу (2.1.7) следует представить в виде
. (2.1.7,б)
Рис. 2.1.3. Зависимость отдля
Закон 1/4 степени соответствует переходному режиму, что имеет место у плоских и цилиндрических кожухов аппаратов средних размеров, у плоских ребер радиаторов и т.д. Интенсивность теплообмена при законе 1/4 ниже, чем при ламинарном режиме, однако эффективность теплообмена повышается за счет увеличения площади теплоотдающей поверхности.
Закон 1/3 степени характерен для турбулентного движения жидкости. Этот режим наблюдается у поверхностей кожухов аппаратов больших размеров и при относительно больших перепадах температуры между поверхностью тела и средой. Теплообмен при этом протекает весьма интенсивно за счет высокого использования площади поверхности. Коэффициент теплоотдачи при этом режиме не зависит от определяющего размера.
При тепловых расчетах с участием естественной конвекции встает вопрос определения закона теплообмена, чтобы выбрать соответствующую формулу для расчета . Длительное время закон теплообмена определялся из неравенства [1]
. (2.1.13)
Если неравенство выполняется, теплообмен подчиняется закону 1/4 степени, в противном случае имеет место теплообмен по закону 1/3 степени. По сравнению с методикой определения закона теплообмена по величине отличия будут, если исследуемая точка находится в области изменения закона теплообмена (на рис. 2.1.2 и 2.1.3 вблизи линии изменения закона теплообмена). Величина , вычисленная по формулам (2.1.8) и (2.1.9), может отличаться до ≈ 10% (наибольшие расхождения будут в области> 0,25 м). Использование ЭВМ для определения закона теплообмена по величине дает возможность устранить возникновение этой ошибки.