- •Тепловое проектирование радиоэлектронных средств
- •Введение
- •1. Измерение температуры
- •2. Основы теплообмена
- •2.1. Теплообмен конвекций
- •2.1.1. Основные положения
- •2.1.2. Теплообмен при естественной конвекции
- •2.1.2.3. Коэффициент теплопередачи между двумя поверхностями
- •2.1.2.3.1. Коэффициент теплопередачи плоских неограниченных прослоек
- •2.1.2.3.2. Коэффициент теплопередачи ограниченных прослоек
- •2.1.3. Теплообмен при вынужденном движении жидкости
- •2.1.3.1. Коэффициент теплоотдачи при движении жидкости вдоль плоской поверхности
- •2.1.3.2. Коэффициент теплоотдачи при движении жидкости в трубах
- •2.1.3.3. Определяющий размер тел, принудительно омываемых потоком жидкости
- •2.2. Лучистый теплообмен (теплообмен излучением)
- •2.2.1. Основные понятия и определения
- •2.2.2. Законы теплового излучения
- •2.2.3. Лучистый теплообмен между телами
- •2.2.3.1. Лучистый теплообмен неограниченных поверхностей
- •2.2.3.2. Теплообмен излучением ограниченных поверхностей
- •2.2.3.4. Влияние экранов на теплообмен излучением
- •2.3. Теплообмен кондукцией (теплопроводстью)
- •2.3.1. Основные понятия. Закон Фурье
- •2.3.2. Уравнение теплопроводности Фурье
- •2.3.3. Тепловой поток через стенки
- •2.3.3.1. Плоская стенка
- •2.3.3.2. Цилиндрическая стенка
- •2.3.4. Температурное поле тел с внутренними источниками тепла
- •2.3.4.1. Плоская неограниченная стенка
- •2.3.4.2. Параллелепипед
- •3. Основные закономерности стационарных температурных полей
- •3.1. Принцип суперпозиции температурных полей
- •3.2. Температурный фон
- •3.3. Принцип местного влияния
- •3.4. Тепловые модели радиоэлектронных средств
- •3.5. Тепловые схемы системы тел
- •3.6. Методика расчетов тепловых режимов рэс
- •3.7. Особенности теплообмена в условиях невесомости и пониженного атмосферного давления
- •4. Анализ и расчет стационарных тепловых режимов рэс
- •4.1. Расчет теплового режима рэс в герметичном кожухе с крупными деталями на шасси
- •4.1.1. Расчет среднеповерхностной температуры кожуха
- •Расчет температуры поверхности кожуха герметичного блока
- •4.1.2. Расчет среднеповерхностной температуры нагретой зоны
- •4.2. Расчет теплового режима рэс с внутренней принудительной циркуляцией воздуха
- •Пример расчетов
- •4.3. Расчет теплового режима рэс кассетных конструкций
- •4.3.1. Расчет теплового режима рэс кассетной конструкции (группа а)
- •4.3.2. Расчет теплового режима рэс с воздушными зазорами между кассетами (группа б)
- •Пример расчетов
- •4.4. Расчет теплового режима вентилируемых рэс
- •Пример расчетов
- •4.5. Расчет теплового режима аппарата с теплостоком
- •5. Системы обеспечения тепловых режимов рэс
- •5.1. Классификация сотр
- •5.2. Системы охлаждения рэс
- •5.2.1. Воздушные системы охлаждения рэс
- •5.2.2. Жидкостные системы охлаждения рэс
- •5.2.3. Испарительные системы охлаждения рэс
- •5.2.4. Кондуктивные системы охлаждения рэс
- •5.2.5. Система охлаждения, основанная на скрытой теплоте плавления
- •5.2.6. Основные элементы систем охлаждения рэс
- •5.2.6.1. Теплоносители
- •5.2.6.2. Теплообменники
- •5.2.6.3. Вентиляторы и насосы систем охлаждения (нагнетатели)
- •6. Специальные устройства охлаждения рэс
- •6.1. Тепловые трубы
- •6.2. Вихревые трубы
- •6.3. Турбохолодильник
- •6.4. Термоэлектрические охлаждающие устройства
- •7. Интенсификация теплообмена в рэс. Радиаторы и их расчет
- •7.1. Пластинчатые радиаторы
- •7.2. Пластинчатый радиатор в форме диска
- •7.3. Прямоугольная пластина
- •7.4.Тепловой поток в стержнях
- •7.5. Радиаторы
- •7.6. Влияние теплового контактного сопротивления на тепловой режим приборов
- •7.6.1. Влияние паст, смазок, усилия прижатия на значение теплового контактного сопротивления
- •7.6.2. Влияние электроизоляционных прокладок на тепловое контактное сопротивление
- •7.7. Рекомендации по конструированию радиаторов
- •8. Расчет нестационарных тепловых процессов
- •8.1. Охлаждение (нагревание) тел и системы тел без источников тепла
- •8.2. Охлаждение (нагревание) тел и системы тел c источниками энергии
- •8.3. Длительность начальной стадии
- •9. Влияние тепла и влаги на рэс и их элементы
- •9.1. Влияние температуры
- •9.2. Влияние влаги
- •10. Теплообмен при кипении жидкостей и конденсации паров
- •10.1. Теплообмен при кипении жидкости
- •10.2. Теплообмен при конденсации паров
- •Библиографический список
- •Содержание
- •Тепловое проектирование радиоэлектронных средств
- •119454, Москва, пр. Вернадского, 78
7.6. Влияние теплового контактного сопротивления на тепловой режим приборов
Прибор, подлежащий охлаждению, закрепляется на радиаторе в области . Тепло с поверхности прибора к поверхности радиатора может передаваться следующими путями:
- теплопроводностью через места непосредственного контакта;
- теплопроводностью через среду, заполняющую пространство между выступами и шероховатостями контактирующих поверхностей;
- конвективным переносом тепла средой, заполняющей это пространство;
- лучистым теплообменом между поверхностями.
Исключения составляют условия работы при пониженном давлении, когда теплопередача происходит только за счет лучистого теплообмена между контактирующими поверхностями, отсутствуют теплопередача теплопроводностью через среду, заполняющую пространство между выступами и шероховатостями контактирующих поверхностей, а также конвективный перенос тепла средой, заполняющей это пространство. Вследствие этого температура на корпусе полупроводникового прибора резко возрастает по сравнению с температурой при нормальном атмосферном давлении.
Обычная обработка контактирующих поверхностей позволяет пренебречь конвективным переносом тепла из-за небольших размеров шероховатостей. При незначительных перепадах температур на контакте, имеющих место при работе полупроводниковых приборов, можно не учитывать лучистый теплообмен между поверхностями. С учетом этих допущений можно считать, что значение теплового контактного сопротивления зависит от следующих факторов: контактного давления, температуры в зоне контакта, класса шероховатости Rz контактирующих поверхностей и межконтактной зоны, проводимости в тонких газовых слоях, плоскости контактирующих поверхностей, физических свойств контактирующих поверхностей, площади фактического контакта, наличия электроизоляционных прокладок.
При небольших усилиях сжатия проводимость контакта обусловлена проводимостью газовой прослойки. При низких удельных давлениях контакта (0...2,45·105Н/м2) при классе шероховатостиRz 7...11основными факторами, влияющими на проводимость контакта, являются неплоскостность и волнистость контактных поверхностей.
Тепловое контактное сопротивление (ТКС) можно регулировать в широком диапазоне с помощью изменения теплопроводности межконтактной среды. Применение прокладок из мягких материалов значительно снижает ТКС. Уменьшение ТКС основано на введении в контактную зону прокладок из менее твердых металлов, чем основная контактная пара. В результате меньшей твердости материала прокладки происходит проникновение ее материала в микровпадины шероховатости, что и обусловливает увеличение проводимости контакта.
Тепловое контактное сопротивление соединенных через тонкие металлические прокладки пар зависит от контактного давления и температуры. Снижение ТКС может быть достигнуто не только за счет повышения класса шероховатости поверхностей, но и в результате применения прокладок из меди, олова, алюминия, латуни и других металлов.
При введении в зону контакта стальных деталей, дюралюминиевой или медной фольги значение ТКС при контактном давлении выше 9,8∙107 Н/м2 уменьшается в 10 раз. При давлении 2,45∙107 Н/м2, применяемом при креплении полупроводниковых приборов, уменьшение ТКС не наблюдалось вследствие того, что заметное увеличение площади контакта наступает только при внедрении выступов шероховатости в тело прокладки, что имеет место при давлении свыше 2,45∙107 Н/м2. Наибольший эффект снижения ТКС наблюдается при использовании прокладок из олова.
Рис. 7.6.1. График зависимости теплового контактного сопротивления от усилия сжатия. Прокладка - дюралюминиевая или медная фольга
Введение алюминиевой фольги в зону стальных пластин, обработанных по 3...8-му классам шероховатости, при контактном давлении 4,9-9,8∙106 Н/м2 уменьшает ТКС в 2…3 раза. С повышением качества обработки поверхности выше 8-го класса эффект применения прокладок пропадет. Оптимальная толщина прокладок должна соответствовать средней квадратичной высоте выступов шероховатостей.
Хорошие результаты по снижению ТКС дает заполнение контактной зоны с помощью прокладок из олова и индия. При давлении до 1,96∙107Н/м2значение ТКС снижается при этом в 10…14 раз. Анодированные алюминиевые прокладки имеют меньшие тепловые сопротивления, чем прокладки из лавсана. При обволакивании лавсановых прокладок компаундом МБК ТКС между ними значительно уменьшается.
Хороший тепловой контакт можно обеспечить с мощью клея, наносимого на основание, или компаундом, заливаемого в зазор между корпусом полупроводникового прибора и теплоотводом. Могут быть использованы теплопроводные компаунды К-1, К-2, КТЭ, КТЭ-4. Их коэффициент теплопроводности составляет соответственно 2,2 , 1,4, 1,3, 1,2.
Таким образом, наиболее эффективными является применение прокладок из мягких металлов (индия, олова, алюминия и др.) и увеличение контактного давления до (1,3…1,4)∙107Н/м2, что приводит к уменьшении ТКС в 10 раз (в зависимости от типа контактной пары).