- •30.Материальный баланс массообмена.
- •31.Местные гидравлические сопротивления. Виды и конструкции запорных устройств.
- •32.Механическое перемешивание жидких сред. Конструкции мешалок и основы их расчета.
- •33.Многокорпусное выпаривание: материальный и тепловой баланс.
- •34. Мокрая и инерционная очистка газовых неоднородных систем.Конструкция аппаратов.
- •35.Молекулярный механизм переноса субстанции,элементарные законы переноса различных субстанций.
- •36. Образование и движение капель и газовых пузырей
- •37. Объемные коэффициенты масоотдачи и массопередачи.
- •38.Однокорпусное выпаривание: материальный и тепловой балансы.
- •39.Определение числа массообменных тарелок с помощю кинетической кривой.
- •40.Осаждение твердых частиц в поле центробежных сил. Циклоны и осадительные центрифуги.
- •41 Осевые и вихревые насосы.
- •42. Основное уравнение центробежных машин.
- •43.Основные рабочие параметры насосов.
- •44.Основне характеристики центробежных насосов.
- •45.Основы динамики потоков жидкость – жидкость
- •46. Особые случаи ректификации.
- •47.Параллельное и последовательное соединение двух центробежных насосов.
- •48. Перегонка жидкостей, равновесие в системе пар-жижкость
- •49. Перемешивание, виды перемешивания, интенсивность и эффективность перемешивания.
- •50.Периодическая ректификация. Виды.
- •51.Пленочное движение жидкости.
- •52.Пленочные массообменные и выпарные аппараты.
- •53. Подобие гидродинамических процессов
- •Подобие массообменных процессов.
- •56 Подобие тепловых процессов.
- •56.Полезная разность температур многокорпусной выпарной установке и ее распределение по корпусам.
- •57.Понятие теоретической тарелки. Эффктивность тарелки по Мерфи.
- •58.Поршневые насосы:конструкции и схемы установки.
- •59. Примеры применения в технике уравнения Паскаля (гидростатика) и Бернулли.
- •60.Проблемы масштабного перехода для промышленных аппаратов. Понятие сопряженного моделирования.
- •61. Процесс абсорбции:общие понятия, равновесие при абсорбции.
- •Равновесие при абсорбции. Закон Генри.
- •62.Процессы жидкостной экстракции
- •63.Процессы простой перегонки, основные виды.
- •64. Процессы сжатия газа в идеальной компрессорной машине. Мощность компрессора.
- •65.Псевдо и гидротранспорт зернистых материалов, понятие и основные виды. Гидродинамика зернистого слоя
- •66. Псевдоожижженый слой, скорость начала псевдоожижжения
- •Режим псевдоожижения
- •Скорость осаждения (витания)
- •67.Работа центробежного насоса на сеть, регулирование подачи центробежного насоса.
- •69Разделение неоднородных систем в поле центробежных сил:конструкции аппаратов.
- •70. Разделение неоднородных систем в поле сил тяжести. Конструкции аппаратов гравитационного разделения.
- •71.Расчет скорости осаждения и уноса.
- •72.Регенеративные и смесительные теплообменники
- •73.Ректификация:схема установок непрерывной и периодической ректификации
- •74. Сжатие и перемещение газов. Классификация компр.Машин
- •75Тепловой баланс в ректификационной колонне.
- •76. Тепловые депрессии в выпарных аппаратах.
- •77.Теплоносители : понятие виды и сферы применения.
- •78) Теплообмен при кипении жидкости
- •79) Теплообмен при конденсации паров
- •80.Теплообмен с телами сложной формы.
- •81.Технологический расчет аппаратов с непрерывным контактом фаз
- •82Технологический расчет аппарата со ступенчатым контактом фаз.
- •83.Турбулентное движение жидкости по трубам.Формула Дарси-Вейсбаха Режимы движения жидкости
- •Определение гидравлических сопротивлений в прямых трубах (определение путевых потерь)
- •Турбулентный механизм.
- •85.Урощенные модели массоотдачи Упрощенные модели массоотдачи.
- •Уравнения Бернулли
- •Физический (энергетический) смысл уравнения Бернулли
- •Уравнение Бернулли для потока реальной (вязкой) жидкости
- •88.Уравнение конвективного переноса импульса (уравнение Навье-Стокса)
- •89.Уравнение конвективного переноса теплоты (уравнение Фурье-Киргоффа)
- •–Уравнение Фурье-Кирхгофа.
- •90.Фазовые равновесия при массобмене
- •2.3.1.Математическое моделирование.
- •2.3.2 Физическое моделирование.
- •2.3.2.1 Теория подобия.
- •92.Фильтрование в поле центробежныз сил конструкции центрифуг.
- •93/ Число и высота единиц переноса
75Тепловой баланс в ректификационной колонне.
(5.128)
кипятильник пар из колонныисходная смеськубовый остатокфлегмапотери в окружающую среду
C учетом того, что
, имеем
(5.129)
rф = HG – Hф.
Здесь: - теплота испарения флегмы- теплота на испарение дистиллята,- теплота на обогрев кубового остаткаот температуры исходной смеси, до температуры остатка.
Расход греющего пара в кипятильнике
где r- теплота паробразования гр. пара.
Расход теплоты на ректификацию велик. Поэтому необходимо предусмотреть рекуперацию части тепла.
76. Тепловые депрессии в выпарных аппаратах.
В выпарном аппарате возникают температурные потери, снижающие разность температур между греющим паром и выпариваемым раствором. Они складываются из температурной депрессии гидростатической депрессиии гидравлической депрессии
Температурная депрессия равна разности между температурой кипения раствора и температурой кипения чистого растворителя при одинаковом давлении.
Значение зависит от природы растворенного вещества и растворителя, концентрации раствора и давления. Значение, полученное опытным путем, приводятся в справочной и специальной литературе. Если экспериментальные данные о величинахдля данного раствора отсутствует, то значение температурной депрессии могут быть приближено вычислены различными способами, причем должна быть известна либо одна температура кипения данного раствора при некотором давлении (по правилу Бабо), либо 2 температуры кипения раствора при 2 произвольно взятых давлениях ( по правилу Дюринга или уравнению Киреева).
Опытные значения температурной депрессии обычно приводятся при атмосферном давлении. Величину при любом давлении можно получить, пользуясь уравнением И.А.Тищенко:
-2 (1)
Где - температурная депрессия при атмосферном давлении;T,r- температура кипения чистого растворителя и его теплота испарения при данном давлении.
Уравнение (1) применимо только к разбавленным растворам.
Депрессия обусловлена тем, что некоторая часть высоты кипятильных труб выпарного аппарата заполнена жидкостью, над которой находится паро-жидкостная эмульсия; содержания пара в ней резко возрастает по направлению к верхней кромке труб.
Назовем условно все содержимое кипятильных труб жидкостью. Вследствие гидростатического давления столба жидкости в трубах температуры кипения нижерасположенных слоев жидкости в них будет больше, чем темперутра кипения вышерасположенных. Повышение температуры кипения раствора, связанное с указанным гидростатическим эффектом, называется гидростатической депрессией. Гидростатическая депрессия наиболее существенна при работе аппатара под вакуумом.
Значение гидростатической депрессии не может быть точно расчитано ввиду того, что жидкость в трубах находится в движении, причем зависит от интенссивности циркуляции и изменяющейся плотности паро-жидкостной эмульсии, заполняющей большую часть высоты кипятильных труб. В первом приближении расчетавозможен на основе определения темперутары кипения в среднем поперечном сечении кипятильной трубы. Для этого находят давленияp в данном сечении, равное сумме давлений вторичного пара pвт.п и гидростатического давления столба жидкости на середине высотыH трубы:
р=pвт.п+=pвт.п+
где - средняя плотность жидкости, заполняющей трубку
Допуская, что величина равна половине плотности чистого раствора (без присутствия пузырьков пара), то есть=ж/2
р=pвт.п+
По давлению с помощью таблиц насыщенного водянного пара находят температуру водыtв, соответствующую данному давлению. Разность между темперутройtв и температурой вторичного пара Т’ определяет гидростатическую депрессию
В связи с неточностью такого расчета, которым неучитывается движение ( циркуляция) раствора, значения обычно принимают по практическим данным.
Для вертикальных аппаратов с циркуляцией выпариваемого раствора может быть принята в пределах от 1 до 3.
Гидравлическая депрессия обусловлена гидравлическими сопротивлениями (трения и местными сопротивлениями), которые должен преодолеть вторичный пар при его движении главным образом через сепарационные устройство и паропроводы. Вызванная этим уменьшения давления вторичного пара приводит к некоторому снижению его температуры насыщения.
Повышение температуры кипения раствора, обусловленное гидравлической депрессией, обычно колеблется в пределах 0,5-1,5. В среднем величинадля единичного аппарата может быть принята равной 1. При расчете многокорпусных установок гидравлическую депрессию учитывают, принимая во внимание снижение давления вторичного пара только в паропроводах между корпусами.
Температура кипения раствора с учетом температурных потерь, обусловленных температурной и гидростатическойдепрессиями, составляет
tк=T’++,гдеT’- температура вторичного пара.