- •Предисловие
- •Основные понятия и законы в расчётах тепловых процессов при сварке
- •1.1 Основные теплофизические величины, понятия и определения
- •1.2 Способы передачи тепла в твердом теле
- •2 Математическое описание процесса теплопередачи
- •2.1 Дифференциальное уравнение теплопроводности
- •2.2 Краевые условия
- •2.3 Методы расчёта тепловых процессов
- •3. Процессы распространения тепла в неограниченных телах
- •3.1 Схематизация формы нагреваемых тел и источников теплоты
- •3.2 Мгновенные сосредоточенные источники в бесконечном теле
- •3.3. Распределенные и непрерывно действующие источники
- •3.4 Распространение тепла в ограниченном теле
- •3.5 Подвижные сосредоточенные источники теплоты
- •3.6. Предельное состояние
- •3.7. Периоды теплонасыщения и выравнивания температуры
- •3.8. Мощные быстродвижущиеся источники теплоты
- •3.9. Мгновенные нормально-распределённые источники теплоты
- •3.10. Расчет температур при сварке разнородных металлов
- •4. Процессы распространения теплоты в ограниченных телах
- •4.1. Источники тепла в пластине
- •4.2. Источник тепла на поверхности плоского слоя
- •4.3. Нагрев тел вращения
- •5. Тепловые процессы при различных видах сварки
- •5.1.Тепловые процессы при электрошлаковой сварке
- •5.2. Тепловые процессы при контактной сварке
- •5.3. Тепловые процессы при сварке трением
- •5.4. Тепловые процессы при плазменной сварке
- •5.5. Тепловые процессы при лучевых видах сварки
- •6. Нагрев и плавление металла при сварке
- •6.1. Нагрев и плавление основного металла
- •6.2. Нагрев и плавление присадочного металла
- •Плавление присадочного металла
- •6.3. Тепловая эффективность процесса сварки
- •Библиографический список
3.10. Расчет температур при сварке разнородных металлов
При соединении разнородных металлов сваркой распространение теплоты и распределение температуры имеют некоторые особенности. Рассмотрим распространение теплоты от мгновенного плоского источника в бесконечном стержне (3.5), которое может быть применено как к случаю соединения двух стержней встык, так и к случаю нагрева двух пластин быстродвижущимся источником теплоты (3.42). Запишем формулу (3.5) в виде
(3.57)
В общем случае соединения двух разнородных стержней с разными поперечными сечениями F1 и F2, разными теплофизическими свойствами c1ρ1, λ1, a1 и c2ρ2, λ2, a2, а также с различными коэффициентами температуроотдачи b1 и b2 (рис. 3.32) распределение приращений температур ΔT1 и ΔТ2 в обоих стержнях будет различным.
Рис. 3.32. Распределение приращений температур в стержнях при различных поперечных сечениях и теплофизических свойствах
Но в любом случае температура в точке с координатами x1 = 0, х2 = 0 в стыке должна быть одинаковой. Если один из стержней остывает быстрее другого, то в сечении х = 0 появляется тепловой поток, при котором теплота от одного стержня передается другому. Рассмотрим вначале случай, при котором устанавливается такой режим изменения температуры в стержнях, при котором тепловой поток через сечение х = 0 равен нулю. Пусть в каждый стержень в момент введения теплоты Q при t = 0 попало количество теплоты Q1 и Q2, а в дальнейшем при t > 0 стержни между собой не соединены и обмен теплотой между ними через сечение х = 0 отсутствует. В этом случае
, (3.58)
, (3.59)
при
Q1 + Q2= Q. (3.60)
Найдем условие, при котором Δt1 и Δt2 в точке x1 = 0 и х2 = 0 одинаковы в течение всего периода распространения теплоты, т. е. при любом τ. Приравняем Δt1 и Δt2 из выражений (3.58) и (3.59) при х1 = 0 и х2 = 0. Получим
. (3.61)
Как следует из формулы (3.61), условие Δt1 = Δt2 при х = 0 и любом t выполняется, если b1 = b2, а
(3.62)
Из выражений (3.60) и (3.62) следует, что
(3.63)
Формула для определения Q2 аналогична выражению (3.63) (числитель ). В тех случаях, когда b1 ≈ b2, а также когда теплоотдача в воздух может вообще не учитываться из-за b1 ≈ b2 ≈ 0, для определения температур при сварке разнородных стержней и при сварке разнородных пластин быстродвижущимися источниками теплоты можно пользоваться формулами (3.58) и (3.59) с учетом (3.63).
При b1≠ b2 в сечении х=0 появляется переменный во времени тепловой поток, который может рассматриваться как дополнительный источник теплоты для одного стержня и такой же по уровню дополнительный тепловой сток для другого стержня. Пусть Δt1 < Δt2 при х = 0 по выражениям (3.58) и (3.59), т. е. стержень 1 на конце охлаждается быстрее. Это означает, что в стержне 1 действует дополнительный источник теплоты с переменной мощностью q, а в стержне 2 действует дополнительный сток с мощностью q. Используя формулы (3.57), но при b ≠ 0, а также (3.58) и (3.59), выразим температуру в стержнях 1 и 2 с учетом дополнительного источника и стока теплоты:
(3.64)
. (3.65)
Значения q можно получить, если приравнять выражения (3.64) и (3.65) при x1 = x2 = 0, т. е. Δt1∑ = Δt2∑. После преобразований получается следующее интегральное уравнение:
(3.66)
Уравнение (3.66) может решаться численно с помощью ЭВМ для определения q при разных t. Подставляя затем найденные q в (3.64) и (3.65), можно также численно найти ΔT1∑ и ΔТ2∑ для требуемых x1 и х2.
Если линейный источник теплоты движется в разнородной пластине с малой скоростью, то в этом случае следует сначала найти распределение температуры от мгновенного линейного источника в разнородной пластине, а затем провести интегрирование температурных полей, чтобы учесть движение источника теплоты с малой скоростью по стыку двух разнородных пластин. Этот случай, а также случай распределения температур, когда шов отличается по теплофизическим свойствам, как от левой, так и от правой частей пластины, описывается сложными выражениями.