- •Содержание
- •Введение
- •Промышленные методы получения изопропилбензола
- •Получение гидропероксида изопропилбензола
- •Механизм окисления изопропилбензола
- •2. Описание технологической схемы
- •3.Характеристика исходного сырья и готовой продукции, обращающихся в технологическом процессе
- •4.Материальный баланс установки окисления ипб в гидроперекись изопропилбензола
- •Расчёт состава примесей в окислительной шихте
- •Расчёт состава окислительной шихты
- •Расчёт количества окислителя
- •Расчёт количества продуктов, уносимых с абгазами
- •5.Тепловой баланс установки окисления ипб в гидроперекись изопропилбензола
- •6. Конструктивно-механический расчёт колонны
- •6.1. Расчёт общей высоты колонны.
- •6.2. Расчёт штуцеров колонны
- •6.3. Расчёт толщины обечайки корпуса.
- •6.4. Расчёт толщины стенки днища.
- •6.5. Расчёт опор колонны.
- •7.Расчёт и подбор вспомогательного оборудования
- •7.2. Расчёт теплообменного аппарата.
- •7.3. Расчёт ёмкости сбора абгазов.
- •8. Нормы технологического режима
- •9.Аналитический контроль технологического процесса
- •10. Автоматизация и сигнализация процесса
- •Заключение
- •Библиографический список
6.5. Расчёт опор колонны.
Примем максимальный вес аппарата равным 60000 кг/с (0,6MH), число лап n=4, конструкцию лап – двухреберную, вылет лапы м. Высота лапым.
Толщину ребра определим по формуле [17]:
– максимальный вес аппарата, MH; – число лап (не менее двух);– число рёбер в одной лапе (одно или два);– допускаемое напряжение на сжатие (можно принять 100MH/м2); - вылет опоры, м;– коэффициент, который сначала принимается равным 0,6, а затем рассчитывается [17].
Отношение По графику уточняем значениеПоскольку он принимает близкое к принятому значение, пересчёт толщин ребра не требуется.
Общая длина сварного шва:
Прочность сварного шва проверим по формуле:
– общая длина сварных швов, м; – катет сварного шва, м (=0,008 м);- допускаемое напряжение материала шва на срез, МН/м2).
Таким образом, можно сделать вывод, что условие выполняется и прочность швов обеспечена.
7.Расчёт и подбор вспомогательного оборудования
7.1. Расчёт насоса № 61 для подачи окислительной шихты, которая проходит подогреватели № 5а в отд.101.
Для всасывающего и нагнетательного трубопроводов примем одинаковую скорость течения окислительной шихты, равную 0,8 м/с. Зададимся длиной линии всасывания 20 м, длину линии нагнетания примем равной 50 м. Примем геометрическую высоту подъёма окислительной шихтыHг равной 35 м.
Рассчитаем объемный расход перекачиваемой жидкости:
Тогда диаметр трубопровода находим по формуле:
Определим потери на трение и местные сопротивления.Находим критерий Рейнольдса:
– скорость течения потока, м/с; - диаметр трубопровода, м;- плотность потока, кг/м3; – динамическая вязкость среды, Н.
Для окислительной шихты динамическая вязкость составляет 0,000281 Н, тогда:
Из этого следует, что режим течения в трубопроводе – турбулентный.
В турбулентном потоке различают три зоны, для которых коэффициент λ рассчитывают по разным формулам.
Абсолютную шероховатость труб примем м. Тогда относительная шероховатость труб составит:
далее получим:
Т.к. в трубопроводе смешанное трение и расчёт коэффициента трения будем производить по формуле:
Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений.
Вход в трубу (принимаем с острыми краями): ζ1=0,5
Прямоточные вентили: для d=0,150 м ξ=0,42; для d=0,200 м ξ=0,36. Интерполяцией находим, что для d=0,165ξ=0,407.
Плавный отвод круглого сечения: ζ=А·В ; коэффициент А зависит от угла φ, на который изменяется направление потока в отводе; примем φ = 90°, значит А=1. Коэффициент В зависит от отношения радиуса поворота трубы R0 к внутреннему диаметру трубы d; примем R0/ d=6, тогда В=0,09.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений во всасывающей линии:
Потерянный напор на линии всасывания:
- коэффициент трения; – соответственно длина и диаметр трубопровода, м;- сумма коэффициентов местных сопротивлений;– скорость потока, м/с.
Тогда потери на линии всасывания составят:
Рассчитаем потери напора на линии нагнетания.
Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений.
1.Выход из трубы ζ1=1
2. Прямоточные вентили: для d=0,150 м ξ=0,42; для d=0,200 м ξ=0,36. Интерполяцией находим, что для d=0,165ξ=0,407
3. Плавный отвод круглого сечения: ζ=А·В ; коэффициент А зависит от угла φ, на который изменяется направление потока в отводе; примем φ = 90°, значит А=1. Коэффициент В зависит от отношения радиуса поворота трубы R0 к внутреннему диаметру трубы d; примем R0/ d=6, тогда В=0,09.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений в нагнетательной линии:
Потерянный напор на линии нагнетания:
Общие потери напора:
.
Начальное давление подачи сырья P1 - атмосферное (101325 Па), рабочее давление в колонне P2 = 6 ата или 588399 Па. Рассчитаем напор насоса по формуле:
Полезную мощность насоса определим по формуле:
– подача (расход), м3/с; – напор насоса, м;- плотность перекачиваемой жидкости, кг/м3.
Принимая КПД передачи и КПД насоса (для центробежного насоса средней производительности рассчитаем мощность на валу двигателя:
Заданным напору и подаче соответствуют 2 насоса марки2ЦГ 100/80-К-37-5-У5 , установленные на производстве, для которых в оптимальных условиях работы производительность составляет 100 м3/ч и мощностью 37 кВт. Число оборотов 3000 об/мин.