Черт. 3.27. К примеру расчета 17

_{0588S10-01971}

>M_s+M_sw= 17,3 + 9,88 = 27,18 кН · м, т.е. прочность наклонного сечения на действие изгибающего момента не обеспечена.

Добавляем на приопорном участке дополнительный каркас длинойl₁= 400 мм с поперечными стержнями8 А400 шагом 200 мм. Тогда добавочное поперечное армирование, выраженное черезΔq_sw, равно

Δq_sw=R_swA_sw/s_w= 285 · 50,3/200 = 71,7 Н/мм,

aq_sw1 =q_sw+ Δq_sw = 29,4 + 71,7 = 101,1Н/мм.

Проекция невыгоднейшего наклонного сечения равна

_{0588S10-01971}

Значение M_swопределяем по формуле (3.76)

M_sw= 0,5q_sw1c²-0,5Δq_sw(c-l₁)²= 0,5 · 101,1·502,5²- 0,5 · 71,7(502,5 - 400)²= 13,14·10⁶Н · м = 13,14 кН· м.

l_y +c= 0,05 + 0,50 = 0,55 м.

M= 55 · 0,55 - 12 · 0,55²/2 = 26,77 кН · м <M_s +M_sw= 17,3 + 13,14 = 30,44 кН · м, т.е. прочность наклонного сечения обеспечена.

4. РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1. Расчет железобетонных элементов производят по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин.

Непродолжительное раскрытие трещин определяют от совместного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок, продолжительное - только от постоянных и временных длительных нагрузок. При этом коэффициент надежности по нагрузке принимается равным γ_f= 1,0.

4.2.Расчет по раскрытию трещин производят из условия

a_crc≤a_crc,ult,                                                                          (4.1)

где a_crc - ширина раскрытия трещин от действия внешней нагрузки, определяемая согласно пп.4.8-4.13;

a_crc,ult-предельно допустимая ширина раскрытия трещин.

Для элементов, к которым не предъявляются требования непроницаемости, значения a_crc,ult принимают равными:

- при арматуре классов А240 - А600, В500:

0,3 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,4 мм - при непродолжительном раскрытии трещин;

- при арматуре классов А800, А1000, а также Вр1200 - Вр1400, К1400, К1500 (К-19) и К1500 (К-7) диаметром 12 мм:

0,2 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,3 мм - при непродолжительном раскрытии трещин;

- при арматуре классов Вр1500 и К1500 (К-7) диаметром 6 и 9 мм

0,1 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,2 мм - при непродолжительном раскрытии трещин.

4.3.Расчет по раскрытию трещин не производится, если соблюдается условие

M<М_crc,                                                                 (4.2)

где M- изгибающий момент от внешней нагрузки;

M_crc - изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин и определяемый согласно пп.4.4-4.6.

Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента

4.4.Изгибающий моментМ_crcпри образовании трещин можно определять согласно пп.4.5и4.6или по деформационной модели согласно п.4.7.

4.5.Момент образования трещин предварительно напряженных изгибаемых элементов в стадии эксплуатации (черт.4.1) определяют по формуле

М_crc= γW_redR_bt,ser+P(e_0р+r),                                             (4.3)

где W_red-момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого тела по формуле

W_red=I_red/y,                                                                 (4.4)

значения I_redиy определяются согласно п.2.33;

γ - коэффициент, определяемый согласно табл.4.1;

e_0p-эксцентриситет усилия обжатия P относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый согласно п.2.36;

r - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, значениеr определяется по формуле

r=W_red/A_red,                                                                (4.5)

где A_red- см. п.2.33.

0588S10-01971