5.3.2 Несовершенства конструкций зданий

5.3.2.1 Общие положения

(1) Эквивалентные геометрические несовершенства, см. 5.3.2.2 и 5.3.2.3, должны приниматься со значениями, отражающими возможное влияние общих и местных несовершенств, за исключением местных несовершенств, которые включены в формулы проверки прочности элемента, см. 5.2.2.3.

(2) Несовершенства сталежелезобетонных сжатых элементов можно не учитывать, если в соответствии с 5.2.1 (2) при выполнении статического расчета может применяться расчет первого порядка. Если при выполнении статического расчета используется расчет второго порядка, то несовершенства элемента можно не учитывать при выполнении условия

, (5.2)

где — принимают по 6.7.3.3 и определяют для элемента с шарнирами по концам;

N_pl,Rk — принимают по 6.7.3.3;

N_Ed — расчетное значение осевой силы.

(3) Несовершенства элемента в пределах его длины всегда учитывают при проверке его устойчивости элемента в соответствии с 6.7.3.6 или 6.7.3.7.

(4) Несовершенства в стальных сжатых элементах следует учитывать в соответствии с EN 1993-1-1, 5.3.2 и 5.3.4.

5.3.2.2 Несовершенства, учитываемые при статическом расчете

(1) Влияние несовершенств следует учитывать в соответствии с EN 1993-1-1, 5.3.2.

5.3.2.3 Несовершенства элементов

(1) Расчетные значения начального эквивалентного искривления оси сталежелезобетонных колонн и сталежелезобетонных сжатых элементов следует принимать по таблице 6.5.

(2) Для сталежелезобетонных балок, не раскрепленных из плоскости действия изгибающего момента, эффекты несовершенств включены в формулы определения несущей способности изгибаемого элемента по устойчивости, см. 6.4.

(3) Для стальных элементов эффекты несовершенств включены в формулы определения несущей способности элементов по устойчивости, см. EN 1993-1-1, 6.3.

5.4 Вычисление внутренних усилий

5.4.1 Методы статического расчета

5.4.1.1 Общие положения

(1) Внутренние усилия могут быть определены при статическом расчете в упругой стадии (далее — упругий статический расчет), даже если несущая способность поперечных сечений определена с учетом пластических или нелинейных свойств.

(2) Упругий статический расчет применяют для проверки предельных состояний по эксплуатационной пригодности с соответствующими поправками на нелинейные эффекты, такие как образование трещин в бетоне.

(3) Упругий статический расчет следует применять для проверок по предельному состоянию по выносливости.

(4)Р Эффекты сдвигового запаздывания и потери местной устойчивости учитывают, если они оказывают значительное влияние на результаты статического расчета.

(5) Влияние потери местной устойчивости стальных элементов на выбор метода расчета можно учесть при классификации поперечных сечений согласно 5.5.

(6) Влияние потери местной устойчивости стальных элементов на жесткость можно не учитывать для обычных сталежелезобетонных сечений. Для поперечных сечений класса 4 см. EN 1993-1-5, 2.2.

(7) При статическом расчете следует учитывать влияние сдвига болтов в отверстиях и подобные деформации соединительных элементов.

(8) При линейном расчете эффекты сдвига и отрыва по контакту сталь — бетон от внутренних сил и моментов можно не учитывать, если сдвиговое соединение соответствует указаниям 6.6.

5.4.1.2 Эффективная ширина полок при сдвиговом запаздывании

(1)Р Следует учитывать податливость стальных или бетонных полок, обусловленную деформациями сдвига в их плоскости (сдвиговое запаздывание), посредством точного расчета или используя эффективную ширину пояса.

(2) Влияние сдвигового запаздывания на элементы стальных пластинчатых конструкций следует учитывать в соответствии с EN 1993-1-1, 5.2.1(5).

(3) Эффективную ширину бетонных полок следует определять в соответствии с нижеследующими положениями.

(4) При упругом статическом расчете эффективную ширину можно принимать неизменной по всей длине пролета. Данную величину принимают равной b_eff,1 — в середине пролета балки или равной b_eff,2 — на опоре консоле.

(5) В сечении посередине пролета или на опоре полное значение эффективной ширины b_eff, см. рисунок 5.1, можно определить следующим образом:

b_eff = b₀ + , (5.3)

где b₀ — расстояние между центрами выступающих объединительных деталей;

b_ei — значение эффективной ширины бетонного пояса с каждой стороны стенки, принимаемое равным L_e/8, но не более геометрической ширины b_i. Значение b_i следует принимать равным расстоянию от выступающей объединительной детали до середины расстояния между стенками смежных балок. Для свеса бетонного пояса крайних балок значение b_i принимается равным расстоянию от объединительной детали до края свеса. Длину L_e следует принимать равной приблизительно расстоянию между нулевыми точками изгибающего момента. Для типичных неразрезных сталежелезобетонных балок, если огибающая эпюра моментов для различных расположений нагрузки оказывает влияние на результаты расчета, а также для консолей значение L_e принимают, как показано на рисунке 5.1.

(6) Эффективную ширину у концевых опор можно определить следующим образом:

, (5.4)

принимая (5.5)

где b_ei — эффективная ширина, см. (5), посередине крайнего пролета;

L_e — эквивалентная длина крайнего пролета в соответствии с рисунком 5.1.

(7) Распределение эффективной ширины в опорных и пролетных зонах приведено на рисунке 5.1.

(8) Если несущая способность или вращательная жесткость узлов оказывает влияние на распределение изгибающего момента в элементах зданий, то это необходимо учесть при определении длины L_e.

(9) При расчете конструкций зданий значение b₀ можно принять равным нулю, а значение b_i измерять от средины стенки.