6.6.2 Балки зданий при действии продольных сдвигающих сил

6.6.2.1 Балки, несущую способность одного или более поперечных сечений которых определяют с учетом нелинейных или упругих свойств материалов

(1) Если расчет поперечных сечений производится с учетом нелинейных или упругих свойств материалов, то продольное сдвигающее усилие следует определять в соответствии с 6.2.1.4 или 6.2.1.5 соответственно.

6.6.2.2 Балки, несущую способность поперечных сечений которых определяют с учетом пластических свойств материалов

(1)Р Суммарное расчетное усилие продольного сдвига следует определять способом, аналогичным принятому при определении расчетной несущей способности по изгибающему моменту, учитывая различие осевого усилия в бетоне и стали в пределах критической длины.

(2) При полном объединении следует руководствоваться 6.2.1.2 или 6.3.2;

(3) При частичном объединении следует руководствоваться 6.2.1.3 или 6.3.2.

6.6.3 Стад-болты в плитах сплошного сечения и в бетоне замоноличивания

6.6.3.1 Расчетная несущая способность

(1) Расчетную несущую способность стад-болтов на сдвиг, привариваемых автоматической сваркой в соответствии с EN 14555, следует принимать по меньшему из двух значений:

(6.18)

или

, (6.19)

принимая:

— при 3  h_sc/d  4; (6.20)

 = 1 — при h_sc/d > 4, (6.21)

где — частный коэффициент безопасности;

d — диаметр стержня стад-болта, 16 мм  d  25 мм;

f_u — временное сопротивление стали анкера на растяжение, но не более 500 Н/мм²;

f_ck — характеристическое значение цилиндрической прочности бетона на сжатие в рассматриваемом возрасте, плотностью не менее 1750 кг/м³;

h_sc — общая номинальная высота стад-болта.

Примечание — Значение может быть установлено в национальном приложении. Рекомендуемое значение составляет 1,25.

(2) Кольцевые сварные швы должны соответствовать требованиям EN 13918.

(3) Положение (1) не применимо при расположении стад-болтов в зоне раскалывания бетона по толщине плиты.

Примечание — Дополнительная информация для элементов зданий может быть приведена в национальном приложении.

6.6.3.2 Влияние растяжения на несущую способность стад-болтов на сдвиг

(1) Если стад-болты кроме сдвига подвержены непосредственному растяжению, то следует определять ее значение, приходящееся на один стад-болт F_ten.

(2) Если F_ten  0,1P_Rd, где P_Rd — расчетная несущая способность на сдвиг, приведенная в 6.6.3.1, то растягивающую силу можно не учитывать.

(3) Если F_ten > 0,1P_Rd, то соединение не выходит за область применения EN 1994.

6.6.4 Расчетная несущая способность стад-болтов в плитах зданий с применением стальных профилированных листов

6.6.4.1 Профилированные листы с гофрами, параллельными балкам

(1) Стад-болты располагаются в пределах области бетона, имеющей форму вута, см. рисунок 6.12. Если профилированный лист не разрезан вдоль балки, то ширина вута b₀ равна ширине гофра, как показано на рисунке 9.2. Если профилированный лист разрезан, то b₀ определяется так, как показано на рисунке 6.12. Высотой вута h_p считается общая высота профилированного листа без учета выштамповок.

Рисунок 6.12 — Балка со стальным профилированным листом,

расположенным параллельно балке

(2) Расчетную несущую способность на сдвиг следует принимать равной несущей способности стад-болтов плиты сплошного сечения, см. 6.6.3.1, умноженной на понижающий коэффициент , определяемый по следующей формуле:

(6.22)

где h_sc — общая высота стад-болта, но не более h_p + 75 мм.

(3) Та сторона вута и ее армирование, где профилированный лист разрезан вдоль балки и не закреплен соответствующим образом, должны соответствовать требованиям 6.6.5.4.

Примечание — Меры достижения соответствующей анкеровки могут быть приведены в национальном приложении.