9.4.3 Эффективная ширина сталежелезобетонной плиты при сосредоточенных точечных и линейных нагрузках

(1) Если сосредоточенные точечные или линейные нагрузки воспринимаются плитой и если не производится более точный расчет, то их можно считать распределенными по эффективной ширине.

(2) Сосредоточенные точечные или линейные нагрузки, расположенные вдоль пролета плиты, следует рассматривать распределенными по ширине b_m, измеряемой непосредственно над гофрами профилированного листа, см. рисунок 9.4, и определяемой по формуле

b_m = b_p +2 · (h_c + h_f). (9.1)

1 — напольное покрытие; 2 — арматура

Рисунок 9.4 — Распределение сосредоточенной нагрузки

(3) Для сосредоточенных линейных нагрузок поперек пролета плиты для определения b_m следует использовать формулу (9.1), где размер b_p принимается равным длине участка приложения сосредоточенной линейной нагрузки.

(4) Если h_p/h не превышает 0,6, то ширину плиты, рассматриваемую как эффективную ширину при статическом расчете и при определении несущей способности, можно в качестве упрощения определять по формулам (9.2) – (9.4):

а) при изгибе и продольном сдвиге:

— для шарнирно опертых плит и крайних пролетов неразрезных плит

, но не более ширины плиты; (9.2)

— для внутренних пролетов неразрезных плит

, но не более ширины плиты; (9.3)

б) при сдвиге в вертикальной плоскости:

, но не более ширины плиты, (9.4)

где L_p — расстояние от центра приложения нагрузки до ближайшей опоры;

L — длина пролета.

(5) Если нормативные значения приложенных нагрузок не превышают нижеследующих значений нагрузок, то номинальное поперечное армирование можно принимать без расчета:

7,5 кН — при сосредоточенной нагрузке;

5,0 кН/м² — при распределенной нагрузке.

Номинальное поперечное армирование должно иметь площадь поперечного сечения не менее 0,2 % сечения бетона над гофрами и должно распределяться по ширине не менее b_еm. Следует обеспечить минимальную длину анкеровки за пределами этой ширины в соответствии с EN 1992-1-1. Армирование, предусматриваемое для иных целей, может соответствовать данному правилу полностью или частично.

(6) Если условия в (5) не выполняются, то следует определить распределение изгибающих моментов от действия сосредоточенных точечных или линейных нагрузок и предусмотреть адекватное поперечное армирование согласно EN 1992-1-1.

9.5 Проверка стальных профилированных листов, выполняющих функцию опалубки, по предельным состояниям по несущей способности

(1) Поверка стальных профилированных листов по предельным состояниям по несущей способности должна соответствовать EN 1993-1-3. Особое внимание следует уделить влиянию выпуклостей и вмятин на несущую способность.

9.6 Проверка стальных профилированных листов, выполняющих функцию опалубки, по предельным состояниям по эксплуатационной пригодности

(1) Геометрические характеристики сечений следует определять в соответствии с EN 1993-1-3.

(2) Прогиб профилированного листа под действием собственного веса и веса подвижной бетонной смеси без учета строительно-монтажных нагрузок не должен превышать

Примечание — Значение может быть установлено в национальном приложении. Рекомендуемое значение составляет L/180, где L — расчетный пролет между опорами (в данном контексте опорами являются подпорки).

9.7 Проверка сталежелезобетонных плит по предельным состояниям по несущей способности

9.7.1 Критерий расчета

(1)Р Расчетные значения внутренних усилий не должны превышать расчетных значений несущей способности для соответствующих предельных состояний.