8.4.3 Стенка колонны при поперечном сжатии

(1) При использовании контактной пластинки расчетную ширину сжатой стенки колонны b_eff,c,wc следует определять с учетом распределения напряжений по толщине контактной пластинки под углом 45.

8.4.4 Усиленные компоненты

8.4.4.1 Участок стенки колонны, работающий на сдвиг

(1) Если стенка стальной колонны обетонирована, см. рисунок 6.17 б), то расчетная несущая способность участка стенки на сдвиг, определяемая в соответствии с EN 1993-1-8, 6.2.6.1, может быть увеличена за счет бетона замоноличивания.

(2) При одностороннем или двустороннем примыкании к колонне балок приблизительно одинаковой высоты расчетную несущую способность на сдвиг бетона замоноличивания участка стенки колонны V_wp,c,Rd следует определять по формуле

(8.1)

принимая (8.2)

(8.3)

где b_c — ширина бетона замоноличивания;

h — высота сечения колонны;

t_f — толщина полки колонны;

t_w — толщина стенки колонны;

z — плечо сил, см. EN 1993-1-8, 6.2.7.1 и рисунок 6.15.

(3) Понижающий коэффициент  для учета влияния продольного сжатия в колонне на расчетную несущую способность участка стенки колонны на сдвиг следует определять по формуле

(8.4)

где N_Ed — расчетная продольная сжимающая сила в колонне;

N_pl,Rd — расчетная несущая способность в пластической стадии поперечного сечения колонны с учетом бетона замоноличивания, см. 6.7.3.2.

8.4.4.2 Стенка колонны при поперечном сжатии

(1) Если стенка стальной колонны обетонирована, то ее расчетная несущая способность на сжатие, определяемая в соответствии с EN 1993-1-8, 6.2.6.2, может быть увеличена за счет бетона замоно­личивания.

(2) Расчетную несущую способность бетона замоноличивания стенки колонны на поперечное сжатие F_c,wc,c,Rd следует определять по формуле

(8.5)

где t_eff,c — эффективная толщина бетона, определяемая так же, как ширина b_eff,c,wc, приведенная в EN 1993-1-8, 6.2.6.2.

(3) Если бетон замоноличивания подвержен продольным сжимающим напряжениям, то их влияние на несущую способность бетона замоноличивания на поперечное сжатие можно учесть умножением величины F_c,wc,c,Rd на коэффициент k_wc,c, определяемый по формуле

(8.6)

где — продольное сжимающее напряжение в бетоне замоноличивания от расчетной продольной силы N_Ed.

При отсутствии более точного метода расчета, значение можно определить из отношения вклада в несущую способность бетона замоноличивания к несущей способности сечения колонны на сжатие N_pl,Rd в пластической стадии, см. 6.7.3.2.

9 Сталежелезобетонные плиты перекрытий зданий с применением стальных профилированных листов

9.1 Общие положения

9.1.1 Область применения

(1)Р Настоящий раздел рассматривает сталежелезобетонные плиты перекрытий при работе их только в направлении ребер. Также рассмотрены и консольные плиты. Раздел применяется при расчете строительных конструкций зданий преимущественно на статические воздействия, а также кон­струкций промышленных зданий, в которых перекрытия могут подвергаться подвижным нагрузкам.

(2)Р Область применения ограничена профилированными листами с часто расположенными стенками.

Примечание — Частота расположения стенок определяется с помощью верхнего предела отношения b_r/b_s, см. рисунок 9.2. Значение этого предела может быть установлено в национальном приложении. Рекомендуемое значение составляет 0,6.

(3)Р В конструкциях, в которых действующие нагрузки являются часто повторяющимися или резко прикладываемыми, в такой степени, что вызывают динамические эффекты, сталежелезобетонные плиты допускаются к применению, если особое внимание уделено детальному расчету для подтверждения того, что с течением времени совместная работа компонентов сечения не ухудшается.

(4)Р Не исключается применение плит, подверженных сейсмическим нагрузкам, если в конкретном проекте предусмотрен соответствующий метод расчета с учетом сейсмических воздействий или если используется метод, приведенный в другом Еврокоде.

(5) Сталежелезобетонные плиты могут применяться для обеспечения раскрепления из плоскости стальных балок и выполнения функций диафрагмы, воспринимающей горизонтальные воздействия, но в настоящем стандарте особые правила по этим аспектам не приведены. Для расчета диафрагм жесткости, образованных стальным профилированным листом, выполняющим функцию опалубки, применяют правила, приведенные в разделе 10 EN 1993-1-3.