7 Предельные состояния по эксплуатационной пригодности

7.1 Общие положения

(1)Р Конструкции со сталежелезобетонными элементами следует рассчитывать и конструировать таким образом, чтобы были удовлетворены все соответствующие предельные состояния по эксплуатационной пригодности в соответствии с 3.4 EN 1990.

(2) Проверка предельных состояний по эксплуатационной пригодности должна производиться по критериям, приведенным в EN 1990, 3.4(3).

(3) Проверку по предельным состояниям по эксплуатационной пригодности сталежелезобетонных плит с применением стального профилированного листа следует производить в соответствии с разделом 9.

7.2 Напряжения

7.2.1 Общие положения

(1)Р При вычислении напряжений в балках по предельным состояниям по эксплуатационной пригодности необходимо учитывать следующие эффекты, относящиеся к:

— сдвиговому запаздыванию;

— ползучести и усадке бетона;

— трещинообразованию в бетоне и учету влияния растянутого бетона;

— последовательности возведения;

— увеличению прогиба вследствие неполного взаимодействия компонентов сечения, обуслов­лен­ного деформацией сдвигового соединения;

— неупругой работе стали и арматуры, если это имеет место;

— стесненному или свободному кручению, если это имеет место.

(2) Сдвиговое запаздывание может быть учтено в соответствии с 5.4.1.2.

(3) Если не используется более точный метод, то влияние ползучести и усадки можно учесть с помощью коэффициентов приведения в соответствии с 5.4.2.2.

(4) При проверке напряжений в сечениях с трещинами первичные эффекты усадки можно не учитывать.

(5)Р При расчете сечений растянутый бетон учитывать не следует.

(6) Необходимо учитывать влияние растянутого бетона между трещинами на напряжения в арматуре и в предварительно напряженных стальных элементах. Если не используется более точный метод, то напряжения в арматуре следует определять в соответствии с 7.4.3.

(7) Влияние растянутого бетона на напряжения в стальном элементе можно не учитывать.

(8) Если обеспечено полное объединение или если для элементов зданий в случае частичного объединения применяется 7.3.1(4), то эффекты неполного взаимодействия можно не учитывать.

7.2.2 Ограничение напряжений в элементах зданий

(1) Для балок ограничение напряжений не требуется, если по предельным состояниям по несущей способности не требуется поверка выносливости и отсутствует предварительное напряжение с помощью напрягающих элементов и/или приложения контролируемых деформаций (например, при натяжении элементов на упоры).

(2) Для сталежелезобетонных колонн зданий, как правило, ограничение напряжений не требуется.

(3) При необходимости применяют ограничения напряжения в бетоне и арматуре, приведенные в EN 1992-1-1, 7.2.

7.3 Деформации элементов зданий

7.3.1 Прогибы

(1) При приложении нагрузок только к стальным элементам прогибы следует определять в соответствии с EN 1993-1-1.

(2) При приложении нагрузок к сталежелезобетонным элементам, прогибы следует определять расчетом в упругой стадии в соответствии с разделом 5.

(3) Начальным уровнем, относительно которого отсчитывается вертикальный прогиб балок без временных опор, является верх сталежелезобетонной балки. За начальный уровень низ балки принимают только в том случае, если прогиб может ухудшить внешний вид здания.

(4) Влияние неполного взаимодействия компонентов сечения можно не учитывать, если:

а) сдвиговое соединение расчитано в соответствии с 6.6;

б) количество объединительных деталей составляет не менее половины от количества, необходимого для обеспечения соединения с полным объединением, либо усилия, определенные расчетом в упругой стадии и действующие на объединительные детали в предельном состоянии по эксплуатационной пригодности, не превышают P_Rd;

в) в плитах с ребрами, расположенными поперек балки, высота ребер не превышает 80 мм.

(5) Влияние трещинообразования в бетоне в местах действия отрицательного изгибающего момента на прогибы следует учитывать методами расчета, приведенными в 5.4.2.3.

(6) Для расчета балок с критическими сечениями класса 1, 2 или 3 допускается использовать следующий упрощенный метод. На каждой внутренней опоре, где _ct превышает 1,5f_ctm или 1,5f_lctm, в зависимости от обстоятельств, изгибающий момент, определяемый при расчете по 5.4.2.3(2) без учета трещинообразования, умножают на понижающий коэффициент f₁, см. рисунок 7.1, а изгибающие моменты в смежных пролетах увеличиваются соответствующим образом. Кривую А можно применять только для внутренних пролетов, если погонная нагрузка во всех пролетах одинакова и пролеты отличаются по длине не более чем на 25 %. В противном случае принимается приближенное нижнее значение f₁ = 0,6 (линия В).

(7) При определении прогиба балок без временных опор можно учесть влияние местной текучести в опорной зоне стального элемента умножением изгибающего момента на опоре, определяемого по методам, изложенным в настоящем разделе, на следующие дополнительные понижающие коэффициенты:

f₂ = 0,5 — при достижении предела текучести f_y до твердения бетонной плиты;

f₂ = 0,7 — при достижении предела текучести f_y после твердения бетонной плиты.

Это правило применяют для определения максимального прогиба, но не для определения строительного подъема.

Рисунок 7.1 — Понижающий коэффициент для изгибающего момента на опорах

(8) Если заказчиком не установлено особых требований, то влияние прогиба от усадки бетона средней плотности учитывать не нужно, если отношение длины пролета к общей высоте балки не превышает 20.