9.7.4 Продольный сдвиг в плитах с концевой анкеровкой

(1) Если в результате испытаний не установлено влияние других деталей сдвига, на несущую способность продольному сдвигу, то концевую анкеровку типа в), см. 9.1.2.1, следует рассчитывать на восприятие растягивающего усилия, равного несущей способности стального листа на растяжение.

(2) Расчетную несущую способность плит с концевой анкеровкой типов в) и г) на продольный сдвиг, см. 9.1.2.1, можно определить методом частичного объединения, см. 9.7.3(7), с использованием N_c, увеличенного на значение несущей способности концевой анкеровки.

(3) Расчетную несущую способность стад-болта с головкой P_pb,Rd, приваренного к балке через стальной лист и предназначенного для концевой анкеровки, принимают равной наименьшей из расчетной несущей способности стад-болта на сдвиг в соответствии с 6.6.4.2 и расчетной несущей способности листа, определяемой по формуле

(9.10)

принимая (9.11)

где d_do — диаметр кольцевого сварного шва, принимаемый равным 1,1 диаметра стержня стад-болта;

а — расстояние от оси стад-болта до края профилированного листа, принимаемое не менее 1,5d_do;

t — толщина профилированного листа.

9.7.5 Сдвиг в вертикальной плоскости

(1) Несущую способность сталежелезобетонной плиты на сдвиг в вертикальной плоскости V_v,Rd при ширине плиты, равной расстоянию между центрами гофров, следует определять в соответствии с EN 1992-1-1, 6.2.2.

9.7.6 Продавливание

(1) Несущую способность сталежелезобетонной плиты на продавливание V_p,Rd при действии сосредоточенной нагрузки следует определять в соответствии с EN 1992-1-1, 6.4.4, где периметр продавливания следует определять, как показано на рисунке 9.8.

9.8 Проверка сталежелезобетонных плит по предельным состояниям по эксплуатационной пригодности

9.8.1 Проверка трещинообразования в бетоне

(1) Ширину раскрытия трещин в местах отрицательного изгибающего момента для неразрезных плит следует определять в соответствии с EN 1992-1-1, 7.3.

(2) Если сталежелезобетонные плиты рассчитывают как шарнирно опертые в соответствии с 9.4.2(5), то площадь сечения арматуры, располагаемой над гофрами и препятствующей трещинообразованию, должна составлять не менее 0,2 % площади поперечного сечения бетона над гофрами — для конструкций возводимых без временных опор и не менее 0,4 % — для конструкций с временными опорами.

1 — периметр продавливания с_p; 2 — площадь загружения

Рисунок 9.8 — Периметр продавливания

9.8.2 Прогибы

(1) Следует применять EN 1990, 3.4.3.

(2) Прогибы при работе только стального профилированного листа следует определять в соответствии с EN 1993-1-3, раздел 7.

(3) Прогибы сталежелезобетонной плиты следует определять с помощью упругого расчета в соответствии с разделом 5 без учета эффектов усадки бетона.

(4) Прогибы допускается не проверять, если:

— отношение длины пролета к высоте конструкции не превышает предельных значений, установленных в EN 1992-1-1, 7.4, при незначительных напряжениях в бетоне;

— выполняется приведенное ниже условие (6) исключающие влияние концевого сдвига.

(5) Прогибы внутренних пролетов неразрезных плит, если сдвиговое соединение соответствует 9.1.2.1 а), б) или в), следует определять с использованием следующих приближений:

— момент инерции сечения принимают равным среднему из значений для сечений с трещинами и без;

— для бетона допускается использовать среднее значение коэффициента приведения при долговременных и кратковременных воздействиях.

(6) При определении прогибов плиты в крайних пролетах концевые деформации сдвига по контакту сталь-бетон не учитывают, если начальная сдвигающая нагрузка при испытаниях (определяемая как нагрузка, вызывающая концевую деформацию сдвига, равную 0,5 мм) превышает в 1,2 раза расчетную эксплуатационную нагрузку.

(7) Если при нагрузке, не превышающей в 1,2 раза расчетной эксплуатационной нагрузки, концевая деформация сдвига по контакту сталь-бетон составляет более 0,5 мм, то следует устанавливать концевые анкеры. В качестве альтернативы прогибы следует определять с учетом влияния концевых деформаций сдвига.

(8) Если при проведении экспериментальной проверки сталежелезобетонного перекрытия с концевой анкеровкой влияние сдвигового соединения между профилированным листом и бетоном не установлено, то расчет следует упростить и рассматривать сталежелезобетонное перекрытие как арку с затяжкой. При расчете по такой модели удлинение и укорочение ее элементов приводит к прогибу, который следует учитывать при определении его величины.

Приложение А

(справочное)

Жесткость компонентов узлов сопряжений элементов зданий

А.1 Область применения

(1) В соответствии с А.2.1 может быть определена жесткость следующих основных узловых компонентов:

— продольной стальной растянутой арматуры;

— стальной сжатой контактной пластины.

(2) Коэффициенты жесткости k_i следует определять по EN 1993-1-8, формула (6.27). Жесткость компонентов, рассмотренных в настоящем стандарте, можно принимать равной приведенной в нем, кроме случаев, рассмотренных в А.2.2.

(3) Жесткость обетонированных стенок в сечениях стальных колонн следует определять в соответствии с А.2.3.

(4) Влияние деформаций сдвига, обусловленных деформацией сдвигового соединения, на жесткость узлов может определяться в соответствии с А.3.

А.2 Коэффициенты жесткости

А.2.1 Основные компоненты узлов

А.2.1.1 Продольная стальная растянутая арматура

(1) Коэффициент жесткости k_s,r для ряда r можно определить по таблице А.1.

А.2.1.2 Стальная сжатая контактная пластина

(1) Коэффициент жесткости можно принять равным бесконечности.

Таблица А.1 — Коэффициент жесткости k_s,r

Конфигурация узла	Нагрузка	Коэффициент жесткости
Односторонняя	—
Двусторонняя	МEd,1 = МEd,2
	МEd,1 > МEd,2	Для узлов с МEd,1: , принимая
		Для узлов с МEd,2:
As,r — площадь поперечного сечения продольной арматуры ряда r в пределах эффективной ширины бетонной полки, определяемая для поперечного сечения в месте сопряжения в соответствии с 5.4.1.2; MEd,i — расчетный изгибающий момент, приложенный к узлу i через примыкающую балку, см. рисунок А.1; h — высота сечения стальной колонны, см. рисунок 6.17;  — параметр преобразования, приведенный в EN 1993-1-8, 5.3.
Примечание — Коэффициент жесткости при МEd,1 = МEd,2 применим при двустороннем примыкании балок в узле сопряжения балок при одном и том же нагружении при условии замены высоты h сечения колонны шириной полки несущей главной балки.

Рисунок А.1 — Узлы с действующими изгибающими моментами

А.2.2 Другие компоненты узлов сопряжения сталежелезобетонных элементов

А.2.2.1 Участок стенки колонны, работающий на сдвиг

(1) Для неусиленного участка стенки в узле сопряжения со стальной контактной пластиной коэффициент жесткости k₁ можно принимать равным значению, приведенному в EN 1993-1-8, таблица 6.11, умноженному на 0,87.

А.2.2.2 Стенка колонны при поперечном сжатии

(1) Для неусиленной стенки в узле сопряжения со стальной контактной пластиной коэффициент жесткости k₂ можно определить по формуле

, (А.1)

где b_eff,c,wc — расчетная ширина стенки колонны при сжатии, см. 8.4.3.1.

Остальные обозначения определены в EN 1993-1-8, раздел 6.

А.2.3 Усиленные компоненты

А.2.3.1 Участок стенки колонны, работающий на сдвиг

(1) Если стенка стальной колонны обетонирована, см. рисунок 6.17 б), то жесткость участка стенки можно увеличить путем учета бетона замоноличивания. Поправку k_1,c к коэффициенту жесткости k₁ можно определить по формуле

, (А.2)

где E_cm — модуль упругости бетона;

z — плечо сил, см. рисунок 6.15 EN 1993-1-8,.

А.2.3.2 Стенка колонны при поперечном сжатии

(1) Если стенка стальной колонны обетонирована, см. рисунок 6.17 б), то жесткость стенки колонны при сжатии можно увеличить путем учета бетона замоноличивания.

(2) При наличии стальной контактной пластины поправку k_2,c к коэффициенту жесткости k₂ можно определить по формуле

, (А.3)

где t_eff,c — эффективная толщина бетона, см. 8.4.4.2(2).

(3) При наличии торцевой пластины поправку k_2,c можно определить по формуле

(А.4)