6.6.1.2 Ограничение применения частичного объединения в балках зданий

(1) Стад-болты с головкой, общая длина которых после приварки составляет не менее четырех диаметров и со стержнем номинальным диаметром не менее 16 мм и не более 25 мм, рассматривают как гибкие анкеры при следующих ограничениях степени использования сдвигового соединения, определяемой из соотношения

— для стальных сечений с равными поясами:

L_e  25: (6.12)

L_e > 25: (6.13)

— для стальных сечений с площадью нижнего пояса в 3 раза большей площади верхнего пояса:

L_e  20: (6.14)

L_e > 20: , (6.15)

где L_e — расстояние при положительном действии изгибающего момента между точками нулевого изгибающего момента, м; для типичных неразрезных балок L_e можно принимать по формулам, приведенным на рисунке 5.1;

n_f — количество объединительных деталей при полном объединении, определяемое для рассматриваемого участка длины балки в соответствии с 6.6.1.1(13) и 6.6.2.2(2);

n — количество объединительных деталей, в пределах той же длины.

(2) Для стальных сечений, площадь нижней полки которых превышает площадь верхней полки менее чем в 3 раза, предельное значение  можно определить по формулам (6.12) – (6.15) с помощью линейной интерполяции.

(3) Стад-болты с головкой можно рассматривать как податливые для более широкого диапазона пролетов, чем установленные в (1) (см. выше), если:

а) стад-болты имеют общую длину после приварки не менее 76 мм и стержень с номинальным диаметром 19 мм;

б) стальное сечение является двутавровым прокатным или сварным с равными полками;

в) бетонная плита является сталежелезобетонной с применением стального профилированного листа, расположенного в пролете перпендикулярно балке, и бетонные ребра плиты являются неразрезными;

г) на один гофр профилированного листа приходится один стад-болт, расположенный в середине гофра либо слева и справа от середины гофра по всей длине пролета;

д) для листов с b₀/h_p  2 и h_p  60 мм, условные обозначения — см. рисунок 6.13;

е) усилие N_c определяется по упрощенному методу, приведенному на рисунке 6.5.

Если эти условия выполняются, то коэффициент η должен удовлетворять следующим условиям:

L_e  25: (6.16)

L_e > 25: (6.17)

Примечание — Требования, приведенные в 6.6.1.2, установлены для объединительных деталей, расположенных с равным шагом.

6.6.1.3 Расположение объединительных деталей в балках зданий

(1)Р Объединительные детали следует располагать по длине балки так, чтобы обеспечить передачу продольного усилия сдвига и предотвратить отрыв бетона от стальной балки, учитывая соответствующее распределение расчетного продольного усилия сдвига.

(2) В консолях и в неразрезных балках в местах отрицательного изгибающего момента растянутую арматуру следует обрезать, учитывая расположение объединительных деталей и обеспечивая необходимую длину ее анкеровки.

(3) Гибкие объединительные детали могут быть установлены с равным шагом между смежными критическими поперечными сечениями, установленными в 6.1.1, при условии, что:

— все критические сечения в рассматриваемом промежутке относятся к классу 1 или 2;

—  соответствует ограничению, установленному в 6.6.1.2;

— несущая способность по изгибающему моменту в пластической стадии сталежелезобетонного сечения не превышает 2,5 несущей способности по изгибающему моменту в пластической стадии стального сечения.

(4) Если несущая способность по изгибающему моменту в пластической стадии сталежелезобетонного сечения более чем в 2,5 раза превышает несущую способность по изгибающему моменту в пластической стадии чисто стального сечения, то необходимо провести дополнительные проверки сдвигового соединения на соответствие изгибающим моментам в средней зоне, расположенной между смежными критическими поперечными сечениями.

(5) Требуемое количество объединительных деталей может быть распределено на участке между точкой максимального положительного изгибающего момента и смежной опорой или точкой максимального отрицательного изгибающего момента в соответствии с усилием продольного сдвига, определяемого в зависимости от рассматриваемой нагрузки с учетом упругих свойств материалов. Если это выполнено, то дополнительные проверки адекватности сдвигового соединения усилию сдвига не требуются.