5.4.2 Линейно-упругий расчет

5.4.2.1 Общие положения

(1) При расчете следует учитывать влияние образования трещин в бетоне, деформации ползу­чести и усадки бетона, последовательности возведения и предварительного напряжения.

1 – L_e = 0,85L₁ для b_eff,1; 2 – L_e = 0,25 · (L₁ + L₂) для b_eff,2; 3 – L_e = 0,70 L₂ для b_eff,1; 4 – L_e = 2L₃ для b_eff,2

Рисунок 5.1 — Эквивалентные пролеты для определения

эффективной ширины бетонного пояса

5.4.2.2 Ползучесть и усадка

(1)Р В расчетах следует учитывать влияние ползучести и усадки бетона.

(2) За исключением элементов, у которых оба пояса являются сталежелезобетонными, влияние ползучести можно учесть посредством коэффициентов приведения n_L для бетона. Коэффициенты приведения, в зависимости от вида нагрузки (нижний индекс L), следует определять по формуле

n_L = n₀ ∙ (1 + _L_t), (5.6)

где n₀ — коэффициент приведения, равный отношению E_a/E_cm при кратковременной нагрузке;

E_cm — секущий модуль упругости бетона при кратковременной нагрузке в соответствии с EN 1992-1-1, таблица 3.1 или 11.3.1;

_t — коэффициент ползучести (t,t₀), определяемый в соответствии с EN 1992-1-1, 3.1.4 или 11.3.3, в зависимости от возраста бетона в рассматриваемый момент времени t и в момент загружения t₀;

_L — множитель ползучести, зависящий от типа нагрузки, принимаемый равным 1,1 — при постоянных нагрузках, 0,55 — при первичных и вторичных эффектах усадки и 1,5 — для предварительного напряжения, создаваемого посредством приложенных деформаций.

(3) При поэтапном приложении постоянных нагрузок на сталежелезобетонные конструкции для определения коэффициента ползучести можно использовать одно среднее значение t₀. Это допущение можно также использовать для предварительного напряжения, создаваемого посредством приложенных деформаций, если возраст бетона в рассматриваемых пролетах в момент создания предварительного напряжения составляет более 14 сут.

(4) Для учета усадки возраст бетона в момент загружения, как правило, принимают равным одним суткам.

(5) При использовании плит заводского изготовления или при создании предварительного напряжения в плитах до начала эффективной работы сдвигового соединения, коэффициенты ползучести и усадки следует применять с момента времени, когда совместная работа становится эффективной.

(6) Если распределение изгибающих моментов в момент времени t₀ значительно изменяется вследствие ползучести, например в неразрезных балках смешанных каркасов со сталежелезобетонными и стальными пролетами, следует учесть зависящие от времени вторичные эффекты, обусловленные ползучестью, за исключением расчета по предельным состояниям по несущей способности элементов с поперечными сечениями класса 1 или 2. Для зависящих от времени вторичных эффектов коэффициент приведения можно определить с использованием множителя ползучести _L, равного 0,55.

(7) Следует учитывать первичные и вторичные эффекты, обусловленные усадкой и ползучестью бетонного пояса. Влияние ползучести и усадки бетона можно не учитывать при расчете по предельным состояниям по несущей способности, кроме расчета на выносливость, для сталежелезобетонных элементов с поперечными сечениями класса 1 или 2 и для которых учет потери устойчивости плоской формы изгиба не требуется; при расчете по предельным состояниям по эксплуатационной пригод­ности см. раздел 7.

(8) В местах, где допускается образование трещин в бетонной плите, при вычислении вторичных эффектов первичные эффекты, обусловленные усадкой бетона, можно не учитывать.

(9) В сталежелезобетонных колоннах и сжатых элементах следует учитывать влияние ползучести бетона в соответствии с 6.7.3.4(2).

(10) В элементах с двумя сталежелезобетонными поясами при отсутствии в них трещин (например, в случае предварительного напряжения) влияние ползучести и усадки следует определять более точными методами.

(11) В качестве упрощения расчета конструкций зданий, при выполнении условия (5.1) или 5.2.2(1), не предназначенных, главным образом, для длительного складирования и не являющихся предварительно напряженными посредством приложения контролируемых деформаций, влияние ползучести в сталежелезобетонных балках этих зданий можно учесть заменой площадей сечения бетона A_c эффективными эквивалентными площадями сечения стали A_c/n как для кратковременного, так и для длительного загружения, где n — номинальный коэффициент приведения, соответствующий эффективному модулю упругости бетона E_c,eff, равному E_cm/2.