6.6.6.3 Минимальное поперечное армирование

(1) Минимальную площадь армирования следует определять в соответствии с EN 1992-1-1, 9.2.2(5), с использованием правил, относящихся к поперечному армированию.

6.6.6.4 Продольный сдвиг и поперечное армирование в балках зданий

(1) Если используется стальной профилированный лист и поверхность сдвига пересекает толщину плиты (например, поверхность сдвига типа а-а на рисунке 6.16), то размер h_f принимают равным толщине бетона над гофрами профилированного листа.

(2) Если стальной профилированный лист расположен гофрами поперек балки, а расчетная несущая способность стад-болтов определена с учетом понижающего коэффициента k_t (см. 6.6.4.2), то поверхности сдвига типа b-b по рисунку 6.16 рассматривать не требуется.

(3) Для поверхности сдвига типа с-с (см. рисунок 6.16) высоту стального профилированного листа не следует включать в h_f, если возможность включения не подтверждена результатами испытаний.

(4) Если стальной профилированный лист с механической или фрикционной связью и с расположением гофров поперек балки не имеет разрывов по длине верхней полки стальной балки, то его влияние на поперечное армирование поверхности сдвига типа а-а может быть учтено путем замены выражения (6.21) в EN 1992-1-1, 6.2.4(4), выражением

, (6.25)

где  A_pe — эффективная площадь поперечного сечения стального профилированного листа на единицу длины балки, см. 9.7.2(3); для профилированных листов с отверстиями следует использовать площадь нетто;

f_yp,d — расчетное значение временного сопротивления стали профилированного листа.

Тип	Asf/sf
a-a	At
b-b	2Ab
c-c	2Ab
d-d	At + Ab

Рисунок 6.16 — Типичные поверхности потенциального разрушения при сдвиге бетона плиты

с применением стального профилированного листа

(5) Если стальной профилированный лист с расположением гофров поперек балки имеет разрывы верхней полки стальной балки, а стад-болты приварены к стальной балке непосредственно сквозь стальной профилированный лист, то значение A_pf_yp,d в выражении (6.25) следует заменить следующим:

но , (6.26)

где P_pb,Rd — расчетная несущая способность стад-болта, приваренного сквозь лист в соответ­ствии с 9.7.4;

s — продольный шаг стад-болтов, являющихся эффективными при анкеровке профилированного листа.

(6) Требование к минимальному армированию при использовании стальных профилированных листов относится к площади бетона над профилированным листом.

6.7 Сталежелезобетонные колонны и сталежелезобетонные сжатые элементы

6.7.1 Общие положения

(1)Р Раздел 6.7 применяют при проектировании сталежелезобетонных колонн и сталежелезобетонных сжатых элементов из стальных профилей, полностью или частично обетонированных, и из стальных круглых и прямоугольных труб, заполненных бетоном, см. рисунок 6.17.

(2)Р Данный раздел применяют к колоннам и сжатым элементам с применением сталей марок от S235 до S460 и обычного тяжелого бетона классов прочности от С²⁰/₂₅ до С⁵⁰/₆₀.

а) b) c)

d) е) f)

Рисунок 6.17 — Типичные поперечные сечения сталежелезобетонных колонн

и условные обозначения

(3) Данный раздел применяют для проектирования как отдельных колонн, так и колонн и сталежелезобетонных сжатых элементов в составе каркаса сооружений, в которых остальные элементы являются либо сталежелезобетонными, либо стальными.

(4) Коэффициент влияния стали , характеризующий долю усилия, воспринимаемого стальным сечением, должен удовлетворять следующему условию:

0,2    0,9, (6.27)

где  — определено в 6.7.3.3(1).

(5) При расчете сталежелезобетонных колонн или сжатых элементов любого поперечного сечения следует проверять:

— несущую способность элемента в соответствии с 6.7.2 или 6.7.3;

— местную устойчивость в соответствии с (8) и (9), см. ниже;

— приложение нагрузок в соответствии с 6.7.4.2;

— несущую способность на сдвиг между стальными и бетонными элементами в соответствии с 6.7.4.3.

(6) Ниже рассмотрено два метода расчета:

— общий метод в 6.7.2, область применения которого включает элементы с несимметричными или переменными по длине колонн поперечными сечениями;

— упрощенный метод в 6.7.3 для элементов с постоянными по длине и имеющими две оси симметрии поперечными сечениями.

(7) Для сталежелезобетонных сжатых элементов, подверженных действию изгибающих моментов и осевых сил, возникающих в результате независимых друг от друга воздействий, частный коэффициент безопасности для внутренних усилий, которые приводят к повышению несущей способ­ности, следует уменьшить на 20 %.

(8)Р При расчете должно быть учтено влияние местной потери устойчивости элементов стального сечения на несущую способность.

(9) Влияние местной потери устойчивости можно не учитывать при расчете стальных сечений, полностью обетонированных в соответствии с 6.7.5.1(2), и других типов поперечных сечений, удовлетворяющих максимальным значениям таблицы 6.3.

Таблица 6.3 — Максимальные значения (d/t), (h/t) и (b/t_f), f_y, Н/мм²

Поперечное сечение	max(d/t), max(h/t) и max(b/t)
Круглая труба
Прямоугольная труба
Двутавр с частичным обетонированием