- •Глава 1. НАЗНАЧЕНИЕ, КЛАССИФИКАЦИЯ, ПАРАМЕТРЫ РАДИОПЕРЕДАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
- •Классификация радиопередатчиков
- •Требования к передатчикам
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы.
- •Аппроксимация статических характеристик электронных ламп
- •Аппроксимация статических характеристик биполярных транзисторов
- •Аппроксимация статических характеристик полевых транзисторов
- •Контрольные вопросы.
- •Упражнения
- •Глава 4. ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЫХОДНОГО ТОКА ГЕНЕРАТОРА С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Контрольные вопросы.
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 6. ГАРМОНИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ КОСИНУСОИДАЛЬНЫХ ИМПУЛЬСОВ
- •Коэффициенты разложения косинусоидальных импульсов
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 7. РАСЧЕТЫ РЕЖИМОВ ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Выбор угла отсечки и напряженности режима ГВВ
- •Нагрузочные характеристики ГВВ
- •Расчеты выходных цепей генератора
- •Расчёт режима анодной цепи лампового ГВВ по заданной мощности Р1 в граничном режиме
- •Расчёт коллекторной цепи транзисторного ГВВ
- •Расчеты входных цепей генераторов
- •Расчет входной цепи лампового ГВВ
- •Расчет входной цепи биполярного транзистора при возбуждении от источника гармонического тока
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 8. СХЕМОТЕХНИКА ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Схемы питания выходной цепи ГВВ.
- •Последовательная схема питания коллекторной цепи
- •Параллельная схема питания выходной цепи генератора
- •Схемы питания входных цепей
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 9. СЛОЖЕНИЕ МОЩНОСТЕЙ АКТИВНЫХ ПРИБОРОВ
- •Параллельная схема включения активных приборов
- •Двухтактная схема включения АЭ
- •Схемы сложения и деления мощности
- •Классическая мостовая схема
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 10. УСТРОЙСТВА СВЯЗИ ВЫХОДНЫХ КАСКАДОВ ПЕРЕДАТЧИКОВ С НАГРУЗКОЙ
- •Узкополосные согласующие устройства
- •Пример расчета элементов Г- образного четырехполюсника.
- •П- образный четырехполюсник как трансформатор сопротивлений
- •Широкополосные согласующие устройства.
- •Фильтры гармоник широкополосных согласующих устройств.
- •Широкополосные трансформаторы
- •Широкополосные трансформаторы с магнитной связью
- •Трансформаторы на отрезках линий
- •Понятия «продольных» напряжений и токов
- •Использование ферритов для уменьшения продольных токов
- •Трансформаторы с коэффициентами трансформации 1:2 и 1:3
- •ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации
- •Контрольные вопросы
- •Глава 11. МЕЖКАСКАДНЫЕ СОГЛАСУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 12. АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Общие уравнения автогенераторов
- •Одноконтурные автогенераторы
- •Емкостная трехточка
- •Индуктивная трехточка
- •Условие самовозбуждения автогенератора
- •Автоматическое смещение в автогенераторах
- •Выбор транзистора для автогенераторов
- •Расчет электрического режима автогенератора
- •Расчет колебательной системы
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13. СТАБИЛЬНОСТЬ ЧАСТОТЫ АВТОГЕНЕРАТОРА
- •Эталонность контура
- •Основные дестабилизирующие факторы
- •Влияние нестабильных фазовых углов на частоту автоколебаний
- •Влияние режима автогенератора на частоту автоколебаний
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14. КВАРЦЕВЫЕ АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Схема замещения кварцевого резонатора.
- •Осцилляторные схемы автогенераторов с кварцем
- •Осцилляторные схемы автогенераторов, работающие на механических гармониках кварца
- •Автогенераторы, использующие последовательный резонанс кварца
- •Контрольные вопросы
- •Глава 15. ВОЗБУДИТЕЛИ РАДИОПЕРЕДАТЧИКОВ
- •Требования к синтезаторам
- •Пассивные некогерентные синтезаторы
- •Синтезатор с идентичными декадами
- •Синтезаторы с использованием косвенного метода синтеза сетки дискретных частот
- •Фазовые шумы синтезатора с ФАПЧ
- •Контрольные вопросы
- •Глава 16. ПЕРЕДАТЧИКИ С АМПЛИТУДНОЙ МОДУЛЯЦИЕЙ
- •Модуляция смещением
- •Порядок расчета ГВВ при модуляции смещением
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 17. АНОДНАЯ (КОЛЛЕКТОРНАЯ) МОДУЛЯЦИЯ
- •Порядок расчета генератора при анодной модуляции.
- •Контрольные вопросы
- •Глава 18. ОДНОПОЛОСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Элементы формирователей однополосного сигнала
- •Балансные модуляторы
- •Полосовые фильтры основной селекции
- •Структурные схемы однополосных передатчиков
- •Особенности усиления сигналов ОБП
- •Способы повышения КПД усилителей ОБП
- •Контрольные вопросы
- •Глава 19. УГЛОВАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Общие характеристики угловой модуляции
- •Частотная модуляция
- •Управители частоты
- •Варикап как частотный модулятор
- •Нелинейные искажения при ЧМ
- •Фазовая модуляция
- •Контрольные вопросы
- •Глава 20. ИМПУЛЬСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Основные параметры импульсного сигнала
- •Импульсные модуляторы с частичным разрядом емкости
- •Процесс формирования фронта и спада напряжения на генераторной лампе
- •Формирование плоской части импульса
- •Заряд накопительной емкости через индуктивность
- •Импульсные модуляторы с тиратронным коммутатором
- •Формирование импульса напряжения отрезком длинной линии
- •Расчет элементов цепочечного эквивалента линии
- •Колебательный способ заряда емкостей ЭЛ
- •Контрольные вопросы
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Важным требованием к СУ является способность удовлетворительно работать в заданном диапазоне частот. В связи с этим различают узкодиапазонные
иширокодиапазонные согласующие устройства.
Кузкодиапазонным относят СУ, которые не требуют перестройки при изменении частоты передатчика на (10 – 15)%. Как правило, узкодиапазон-
ные СУ используются в передатчиках, работающих на одной фиксированной частоте, или на близко расположенных одна относительно другой частотах.
При работе с широкополосными спектрами сигналов, подлежащих передаче, узкополосные СУ непригодны. Невозможно их использовать и в том случае, если передатчик должен быстро менять рабочую частоту в широком диапазоне.
Устранить перечисленные недостатки позволяют широкополосные СУ с полосой пропускания, охватывающей весь рабочий диапазон передатчика. Такое техническое решение позволяет строить РПУ различного диапазона на одних и тех же усилительных модулях, что упрощает проектирование и производство передающей аппаратуры.
Узкополосные согласующие устройства
Роль узкополосных согласующих устройств выполняют реактивные четырехполюсники различной конфигурации и параллельные колебательные контура. Варианты структур реактивных четырехполюсников приведены на рис. 10.1.
Рис. 10.1
а – Г - образный четырехполюсник, б – П - образный четырехполюсник, в – Т - образный четырехполюсник.
Свойство реактивных четырехполюсников трансформировать сопротивление основано на том [6], что любую последовательную цепь, состоящую из активного r и реактивного x сопротивлений, можно заменить параллельной цепью, состоящей из активного сопротивления R и реактивного X, с таким же полным сопротивлением Z (рис. 10.2)
Рис. 10.2
51
Найдем соотношения между активными и реактивными сопротивлениями в
этих схемах. Для последовательной цепи: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Z = r + jx, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(10.1) |
|||
а для параллельной цепи: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Z = |
jXR |
jXR(R − |
jX ) |
|
|
|
R |
|
|
|
jX |
|
R |
|
|
jX |
|
|
|
|||
|
= |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
+ |
|
|
= |
|
+ |
|
|
|
; |
(10.2) |
|
R + jX |
R |
2 |
+ X |
2 |
1+ |
R2 |
|
|
X 2 |
1+ Q2 |
1+ |
1 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
X 2 1+ |
R2 |
|
|
|
|
|
Q2 |
|
где Q – добротность цепей: Q = x/r = R/X;
Приравнивая активные и реактивные сопротивления в соотношениях (10.1)
и (10.2), получим: |
|
|
R = r(1+Q2); |
X = x(1+1/Q2); |
(10.3) |
Формулы (10.3) показывают, что соотношения между сопротивлениями в эквивалентных цепях зависят от добротности этих цепей. Чем выше добротность цепи, тем больше различие активных сопротивлений R и r. Рассмотрим порядок расчета элементов Г-образного четырехполюсника, который должен трансформировать сопротивление нагрузки ГВВ RН в заданную величину сопротивления коллекторной нагрузки RК (рис.10.3).
Предположим, что RК больше, чем RН.
Рис.10.3
Включим последовательно с нагрузкой RН реактивное сопротивление x2. Мысленно представим параллельный эквивалент этой цепи, состоящий из активного и реактивного сопротивлений, включенных между коллектором и эмиттером транзистора. Величина этих сопротивлений больше, чем RН и x2. Потребуем, чтобы активное сопротивление эквивалента было равно RК. Соотношение (10.3) позволяет определить добротность цепи x2, RН, при которой RН трансформируется в RК:
Q = |
|
|
RK RH − 1; |
(10.4) |
С другой стороны, добротность этой цепи равна
Q = x2/RH; (10.5) Соотношения (10.4) и (10.5) дают возможность определить одну из реактив-
ностей четырехполюсника – x2.
x2 = Q × RH ; |
(10.6) |
Трансформация сопротивления осуществлена ценой появления в схеме реактивности Х, которая включена параллельно RК. Величина ее:
X = x2(1+1/Q2);
52
Для компенсации в схему вводится реактивное сопротивление х1, имеющее другой характер проводимости. Если сопротивления х1 и Х равны по модулю, то они образуют параллельный колебательный контур.
|х1| = |Х| Резонансное сопротивление этого контура велико и практически не шунти-
рует RК. Задача трансформации сопротивления RН выполнена.
Схема Г-образного четырехполюсника на рис. 10.2 трансформирует только малые сопротивления нагрузки в большую величину. Большое сопротивление нагрузки RН в меньшее RК можно трансформировать, изменив структуру четырехполюсника (рис. 10.4)
Рис.10.4 Элементы этой схемы рассчитываются в таком порядке:
|
|
|
|
|
Q = RН x2 = |
RH |
− 1 . |
(10.7) |
|
|
|
RK |
|
Из (10.6) определяется величина х2: х2 = RН / Q.
Сопротивление х1 компенсирует виртуальную реактивность Х, которая появляется после представления параллельной цепи x2, RН в виде последовательного эквивалента.
|x1| = |X| = x2 / (1+1/Q2).
С точки зрения трансформации сопротивлений не играет роли место включения конденсаторов и индуктивностей в структуру четырехполюсника. Однако от этого обстоятельства зависит способность цепи связи фильтровать высшие гармоники. В этом отношении схемы, изображенные на рис. 10.5 не равнозначны. При равных сопротивлениях продольных и поперечных элементов схем «а» и «б» коэффициент трансформации сопротивлений одинаков, но коэффициенты фильтрации гармоник различны [3].
Рис. 10.5
53
Коэффициент фильтрации n-й гармоники в схеме рис. 10.5,а определяется соотношением:
Фn = Q2 (n2 – 1),
а для схемы рис. 10.5,б коэффициент фильтрации получается существенно меньше:
Фn = Q2 (1 – 1/n2).
При проектировании устройств согласования в дальнейшем следует придерживаться следующей рекомендации: в продольные ветви четырехполюсников включать индуктивности, а в поперечные – конденсаторы.
Пример расчета элементов Г- образного четырехполюсника.
Выполняется расчет четырехполюсника, схема которого изображена на рис. 10.5,а, по следующим исходным данным:
RН = 10 Ом, сопротивление коллекторной нагрузки RК = 100 Ом, рабочая частота передатчика f = 20 МГц.
1 Определяем добротность цепи L1, RН:
Q = RK RH − 1 = 10010 − 1 = 3; 2. Сопротивление индуктивности L1;
XL1 = RН Q = 10 × 3 = 30 Ом 3. Сопротивление конденсатора XС1:
XC1 = XL1(1 + 1/Q2) = 30(1 + 1/9) = 33,33 Ом. 4. На частоте 20 МГц номиналы элементов:
L1 = 0,238 мкГн; C1 = 238 пФ. 5. Коэффициент фильтрации второй гармоники:
Ф2 = Q2 (n2 – 1) = 32 (22 – 1) = 27 В децибелах Ф2 = 14 дБ
П- образный четырехполюсник как трансформатор сопротивлений
Реактивный четырехполюсник, схема которого приведена на рис. 10.6, в отличие от Г - образного может трансформировать сопротивление нагрузки RН в большую и меньшую величину. Кроме этого, два конденсатора в поперечной ветви схемы обеспечивают повышенный коэффициент фильтрации высших гармоник.
Рис. 10.6
54
Расчет элементов П-образной цепи связи строится на базе соотношений, полученных при анализе Г-образного четырехполюсника.
Разделим индуктивность L1 на две части – L1′ и L1′′ (рис. 10.7). П-образная схема теперь представлена двумя Г-образными цепями, которые трансформиру-
ют RН в RК через промежуточное сопротивление R0. Четырехполюсник L1′′ , C2 |
|
преобразует RН в R0, затем с помощью четырехполюсника L1′ , C1 сопротивле- |
|
ние R0 трансформируется в RК. Для того, чтобы П-образный четырехполюсник |
|
был физически реализуемым, сопротивление R0 следует выбирать из условий: |
|
R0 < RН и R0 < RК. |
(10.8) |
Рис. 10.7.
Расчет элементов П - образного четырехполюсника по заданным RН , RК и рабочей частоте f можно выполнить в следующем порядке:
1.Выбираем величину R0 из условия (10.8).
2.Находим добротность цепи С2 , RН: Q = RH R0 − 1;
3.Определяется величина XC2: XC2 = RН / Q2 ;
4.Рассчитывается XL1′′: | XL1′′| = XC2 / (1 + 1/Q22 );
5.Добротность цепи L1′ , R0 : Q1 = XL1′ / R0 = RK R0 − 1;
6.Сопротивление индуктивности L1′ : XL1′ = Q1 R0;
7. Находим XC1: | XC1| = X |
L1′ |
(1 + Q2 ); |
|
1 |
8. Сопротивление XL1 = XL1′ + XL1′′;
Далее по известным реактивным сопротивлениям элементов цепи и рабочей частоте f находятся номиналы конденсаторов С1, С2 и индуктивности L1.
Изложенная выше методика расчета П-образного четырехполюсника свидетельствует о том, что номиналы его элементов зависят от выбора R0. При вариациях R0 сохраняется величина коэффициента трансформации сопротивления нагрузки, но изменяется полоса пропускания устройства согласования и, соответственно, коэффициент фильтрации гармоник.
Рекомендуется для расчета Г - , П - , Т - образных четырехполюсников использовать компьютерную программу RFSimm99 (и другие, не требующие лицензирования), которая позволяет не только рассчитать параметры этих цепей, но и анализировать их амплитудно-частотные характеристики.
Следует подчеркнуть еще раз, что рассмотренные выше реактивные четырехполюсники используются как согласующие устройства в узкой полосе
55