- •Глава 1. НАЗНАЧЕНИЕ, КЛАССИФИКАЦИЯ, ПАРАМЕТРЫ РАДИОПЕРЕДАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
- •Классификация радиопередатчиков
- •Требования к передатчикам
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы.
- •Аппроксимация статических характеристик электронных ламп
- •Аппроксимация статических характеристик биполярных транзисторов
- •Аппроксимация статических характеристик полевых транзисторов
- •Контрольные вопросы.
- •Упражнения
- •Глава 4. ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЫХОДНОГО ТОКА ГЕНЕРАТОРА С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Контрольные вопросы.
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 6. ГАРМОНИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ КОСИНУСОИДАЛЬНЫХ ИМПУЛЬСОВ
- •Коэффициенты разложения косинусоидальных импульсов
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 7. РАСЧЕТЫ РЕЖИМОВ ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Выбор угла отсечки и напряженности режима ГВВ
- •Нагрузочные характеристики ГВВ
- •Расчеты выходных цепей генератора
- •Расчёт режима анодной цепи лампового ГВВ по заданной мощности Р1 в граничном режиме
- •Расчёт коллекторной цепи транзисторного ГВВ
- •Расчеты входных цепей генераторов
- •Расчет входной цепи лампового ГВВ
- •Расчет входной цепи биполярного транзистора при возбуждении от источника гармонического тока
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 8. СХЕМОТЕХНИКА ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Схемы питания выходной цепи ГВВ.
- •Последовательная схема питания коллекторной цепи
- •Параллельная схема питания выходной цепи генератора
- •Схемы питания входных цепей
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 9. СЛОЖЕНИЕ МОЩНОСТЕЙ АКТИВНЫХ ПРИБОРОВ
- •Параллельная схема включения активных приборов
- •Двухтактная схема включения АЭ
- •Схемы сложения и деления мощности
- •Классическая мостовая схема
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 10. УСТРОЙСТВА СВЯЗИ ВЫХОДНЫХ КАСКАДОВ ПЕРЕДАТЧИКОВ С НАГРУЗКОЙ
- •Узкополосные согласующие устройства
- •Пример расчета элементов Г- образного четырехполюсника.
- •П- образный четырехполюсник как трансформатор сопротивлений
- •Широкополосные согласующие устройства.
- •Фильтры гармоник широкополосных согласующих устройств.
- •Широкополосные трансформаторы
- •Широкополосные трансформаторы с магнитной связью
- •Трансформаторы на отрезках линий
- •Понятия «продольных» напряжений и токов
- •Использование ферритов для уменьшения продольных токов
- •Трансформаторы с коэффициентами трансформации 1:2 и 1:3
- •ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации
- •Контрольные вопросы
- •Глава 11. МЕЖКАСКАДНЫЕ СОГЛАСУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 12. АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Общие уравнения автогенераторов
- •Одноконтурные автогенераторы
- •Емкостная трехточка
- •Индуктивная трехточка
- •Условие самовозбуждения автогенератора
- •Автоматическое смещение в автогенераторах
- •Выбор транзистора для автогенераторов
- •Расчет электрического режима автогенератора
- •Расчет колебательной системы
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13. СТАБИЛЬНОСТЬ ЧАСТОТЫ АВТОГЕНЕРАТОРА
- •Эталонность контура
- •Основные дестабилизирующие факторы
- •Влияние нестабильных фазовых углов на частоту автоколебаний
- •Влияние режима автогенератора на частоту автоколебаний
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14. КВАРЦЕВЫЕ АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Схема замещения кварцевого резонатора.
- •Осцилляторные схемы автогенераторов с кварцем
- •Осцилляторные схемы автогенераторов, работающие на механических гармониках кварца
- •Автогенераторы, использующие последовательный резонанс кварца
- •Контрольные вопросы
- •Глава 15. ВОЗБУДИТЕЛИ РАДИОПЕРЕДАТЧИКОВ
- •Требования к синтезаторам
- •Пассивные некогерентные синтезаторы
- •Синтезатор с идентичными декадами
- •Синтезаторы с использованием косвенного метода синтеза сетки дискретных частот
- •Фазовые шумы синтезатора с ФАПЧ
- •Контрольные вопросы
- •Глава 16. ПЕРЕДАТЧИКИ С АМПЛИТУДНОЙ МОДУЛЯЦИЕЙ
- •Модуляция смещением
- •Порядок расчета ГВВ при модуляции смещением
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 17. АНОДНАЯ (КОЛЛЕКТОРНАЯ) МОДУЛЯЦИЯ
- •Порядок расчета генератора при анодной модуляции.
- •Контрольные вопросы
- •Глава 18. ОДНОПОЛОСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Элементы формирователей однополосного сигнала
- •Балансные модуляторы
- •Полосовые фильтры основной селекции
- •Структурные схемы однополосных передатчиков
- •Особенности усиления сигналов ОБП
- •Способы повышения КПД усилителей ОБП
- •Контрольные вопросы
- •Глава 19. УГЛОВАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Общие характеристики угловой модуляции
- •Частотная модуляция
- •Управители частоты
- •Варикап как частотный модулятор
- •Нелинейные искажения при ЧМ
- •Фазовая модуляция
- •Контрольные вопросы
- •Глава 20. ИМПУЛЬСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Основные параметры импульсного сигнала
- •Импульсные модуляторы с частичным разрядом емкости
- •Процесс формирования фронта и спада напряжения на генераторной лампе
- •Формирование плоской части импульса
- •Заряд накопительной емкости через индуктивность
- •Импульсные модуляторы с тиратронным коммутатором
- •Формирование импульса напряжения отрезком длинной линии
- •Расчет элементов цепочечного эквивалента линии
- •Колебательный способ заряда емкостей ЭЛ
- •Контрольные вопросы
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Индуктивная трехточка
Рис.12.5
На рис.12.5 изображена схема индуктивной трехточки на электронной лампе с заземленным по высокой частоте анодом. Индуктивности L1 и L2 с конденсатором С3 определяют частоту автоколебаний, RC – сопротивление автосмещения.
Коэффициент обратной связи в этой схеме: k = |
L2 |
L1 |
; |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ωL1 |
|
|
|
|
||||
Сопротивление анодной нагрузки: R = |
|
= |
p2ρQ; |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
r |
|
|
|
|
|
|||
|
|
L1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где р = |
|
= |
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
L1 |
+ L2 |
1 |
+ k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Характеристическое сопротивление контура: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
ρ = |
|
|
1 |
|
= ω0 (L1+ L2) = |
|
(L1+ L2) |
. |
||||||||
|
|
|
|
ω0 × C3 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C3 |
|
|
|
Условие самовозбуждения автогенератора
Для того, чтобы автогенератор самовозбудился, недостаточно правильно составить схему автогенератора. Необходимо выбрать его параметры, такие как коэффициент обратной связи, сопротивление нагрузки и режим активного прибора так, чтобы выполнить условие самовозбуждения.
В стационарном режиме мощность, генерируемая транзистором, полностью теряется в нагрузке автогенератора. Если эта мощность больше мощности потерь, то амплитуда автоколебаний увеличивается. В противном случае амплитуда автоколебаний уменьшается. Уравнение баланса мощностей в стационарном режиме можно записать так:
Р1 = РК + РБ1, |
(12.17) |
где P1 – мощность, генерируемая активным прибором: P1 = 0,5 IК1UК, PК – мощность потерь в контуре: РК = 0,5UК2/RК,
РБ1 – мощность, затраченная в цепи базы: РБ1 = 0,5UБIБ1.
76
Мощностью РБ1 в недонапряженном режиме можно пренебречь, тогда после подстановки значений мощностей в уравнение (12.17) условие стационарного режима принимает вид:
IК1 = UК/RК. |
(12.18) |
Выразим UК через UБ: UК = UБ/k и уравнение стационарного режима запи-
шем так: |
|
IК1 = UБ /kRК. |
(12.19) |
Последнее соотношение характеризует работу цепи обратной связи автоге-
нератора. Оно определяет напряжение во входной цепи автогенератора UБ, наведенное током IК1 через цепь обратной связи в стационарном режиме.
Выражение (12.19) – это уравнение прямой линии IК1(UБ) на рис.12.6, которая носит наименование «прямой обратной связи».
Возможно иное решение для стационарного режима. По окончании переходных процессов, связанных с установлением амплитуды и частоты автоколебаний ток первой гармоники в коллекторной цепи и амплитуда входного напря-
жения связаны уравнением: |
|
IК1(UБ ) = UБS1 (UБ ), |
(12.20) |
Графическое решение двух последних соотношений представлено на рис. 12.6. Полагается, что смещение на базе транзистора неизменно.
На этом рисунке изображены графики IК1(UБ), построенные для двух вариантов выбора смещения на базе: ЕБ > EБ′ и ЕБ < EБ′ .
Если ЕБ > EБ′ , крутизна S1(UБ) с ростом
амплитуды UБ падает в первую очередь изза уменьшения угла отсечки, затем из-за возникновения перенапряженного режима. На рис. 12.6 эти явления выражаются в уменьшении крутизны зависимости IК1(UБ), называемой также колебательной характеристикой.
Если ЕБ < EБ′ , то крутизна колебатель-
ной характеристики при малых значениях UБ равна нулю, так как транзистор заперт. Дальнейшее увеличение амплитуды приво-
Рис. 12.6 дит к открыванию транзистора, крутизна колебательной характеристики растет. После перехода автогенератора в перенапряженный режим крутизна колебательной характеристики уменьшаться. Колебательная характеристика (рис. 12.6) приобретает S-образный вид.
На этом же рисунке изображены две «прямых обратной связи» (прямые 1 и 2), соответствующие двум разным значениям параметра kRК.
Пусть прямая обратной связи соответствует варианту 2. Тогда при малых значениях амплитуды напряжения на базе UБ1 энергетический баланс в автоге-
нераторе будет положительным. Ток IK′ 1 при напряжении на базе UБ′ находим с
помощью колебательной характеристики. Этому значению тока соответствует значение мощности, поступающей в контур от транзистора
77
Р = |
0,5(I ′ 2 )R |
К |
. |
(12.21) |
1 |
К1 |
|
|
Вместе с тем, чтобы получить на базе амплитуду UБ′ на вход автогенератора достаточно подать ток величиной IК′′1 (определяется с помощью прямой обратной связи на рис. 12.6).
Так как IК′′1 < IK′ 1 , то энергетический баланс в автогенераторе положителен: в контур от транзистора поступает мощность большая, чем необходимая для создания на базе амплитуды UБ′ . Это означает, что в описанной ситуации ам-
плитуда колебаний в автогенераторе будет нарастать. Процесс нарастания будет продолжаться до амплитуды UБ СТАЦ, определяемой точкой пересечения колебательной характеристики и прямой обратной связи (точка А). Используя аналогичные рассуждения, легко доказать, что точка А является устойчивой стационарной точкой, то есть при любых случайных отклонениях от этой точки процесс возвращается к ней же. В целом для любой точки, которая описывает состояние автогенератора, если она находится под колебательной характеристикой, энергетический баланс положителен. Соответственно, если эта точка находится выше (или левее) колебательной характеристики – энергетический баланс отрицателен.
|
При включении автогенератора вследствие |
|
шумовых флуктуаций коллекторного тока |
|
транзистора на контуре выделяется (рис. 12.7) |
|
квазигармоническое напряжение с малой ам- |
|
плитудой UБ НАЧ, которое вызывает соответ- |
|
ствующее ему значение тока транзистора IК1. |
|
Амплитуда колебаний нарастает до стационар- |
|
ного значения. Составленная из отрезков пря- |
|
мых ломаная линия на рис. 12.7 показывает |
|
лишь направление процесса нарастания коле- |
|
баний, но не его динамику. Такой режим воз- |
Рис. 12.7 |
никновения колебаний иногда называют режи- |
мом мягкого самовозбуждения. |
Если ЕБ < EБ′ , колебательная характеристи-
ка имеет S – образный вид (рис. 12.6), и прямая обратной связи пересекает ее в двух точках B и C. Точка В является точкой устойчивого, а точка С – неустойчивого рав-
новесия. В отличие от предыдущего случая, колебания сами не возникают. Для возникновения колебаний необходимо подать на базу напряжение с амплитудой большей, чем напряжение, соответствующее точке С.
Таким образом, для того чтобы обеспечить самовозбуждение автогенератора, необходимо, чтобы крутизна колебательной характеристики (рис. 12.7) в начале координат была больше крутизны прямой обратной связи. Крутизна колебательной характеристики в начале системы координат равна крутизне проход-
ной характеристики транзистора S, а крутизна прямой обратной связи - 1 / k Rк. Откуда условие самовозбуждения:
78