- •Глава 1. НАЗНАЧЕНИЕ, КЛАССИФИКАЦИЯ, ПАРАМЕТРЫ РАДИОПЕРЕДАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
- •Классификация радиопередатчиков
- •Требования к передатчикам
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы.
- •Аппроксимация статических характеристик электронных ламп
- •Аппроксимация статических характеристик биполярных транзисторов
- •Аппроксимация статических характеристик полевых транзисторов
- •Контрольные вопросы.
- •Упражнения
- •Глава 4. ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЫХОДНОГО ТОКА ГЕНЕРАТОРА С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Контрольные вопросы.
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 6. ГАРМОНИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ КОСИНУСОИДАЛЬНЫХ ИМПУЛЬСОВ
- •Коэффициенты разложения косинусоидальных импульсов
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 7. РАСЧЕТЫ РЕЖИМОВ ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Выбор угла отсечки и напряженности режима ГВВ
- •Нагрузочные характеристики ГВВ
- •Расчеты выходных цепей генератора
- •Расчёт режима анодной цепи лампового ГВВ по заданной мощности Р1 в граничном режиме
- •Расчёт коллекторной цепи транзисторного ГВВ
- •Расчеты входных цепей генераторов
- •Расчет входной цепи лампового ГВВ
- •Расчет входной цепи биполярного транзистора при возбуждении от источника гармонического тока
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 8. СХЕМОТЕХНИКА ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Схемы питания выходной цепи ГВВ.
- •Последовательная схема питания коллекторной цепи
- •Параллельная схема питания выходной цепи генератора
- •Схемы питания входных цепей
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 9. СЛОЖЕНИЕ МОЩНОСТЕЙ АКТИВНЫХ ПРИБОРОВ
- •Параллельная схема включения активных приборов
- •Двухтактная схема включения АЭ
- •Схемы сложения и деления мощности
- •Классическая мостовая схема
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 10. УСТРОЙСТВА СВЯЗИ ВЫХОДНЫХ КАСКАДОВ ПЕРЕДАТЧИКОВ С НАГРУЗКОЙ
- •Узкополосные согласующие устройства
- •Пример расчета элементов Г- образного четырехполюсника.
- •П- образный четырехполюсник как трансформатор сопротивлений
- •Широкополосные согласующие устройства.
- •Фильтры гармоник широкополосных согласующих устройств.
- •Широкополосные трансформаторы
- •Широкополосные трансформаторы с магнитной связью
- •Трансформаторы на отрезках линий
- •Понятия «продольных» напряжений и токов
- •Использование ферритов для уменьшения продольных токов
- •Трансформаторы с коэффициентами трансформации 1:2 и 1:3
- •ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации
- •Контрольные вопросы
- •Глава 11. МЕЖКАСКАДНЫЕ СОГЛАСУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 12. АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Общие уравнения автогенераторов
- •Одноконтурные автогенераторы
- •Емкостная трехточка
- •Индуктивная трехточка
- •Условие самовозбуждения автогенератора
- •Автоматическое смещение в автогенераторах
- •Выбор транзистора для автогенераторов
- •Расчет электрического режима автогенератора
- •Расчет колебательной системы
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13. СТАБИЛЬНОСТЬ ЧАСТОТЫ АВТОГЕНЕРАТОРА
- •Эталонность контура
- •Основные дестабилизирующие факторы
- •Влияние нестабильных фазовых углов на частоту автоколебаний
- •Влияние режима автогенератора на частоту автоколебаний
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14. КВАРЦЕВЫЕ АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Схема замещения кварцевого резонатора.
- •Осцилляторные схемы автогенераторов с кварцем
- •Осцилляторные схемы автогенераторов, работающие на механических гармониках кварца
- •Автогенераторы, использующие последовательный резонанс кварца
- •Контрольные вопросы
- •Глава 15. ВОЗБУДИТЕЛИ РАДИОПЕРЕДАТЧИКОВ
- •Требования к синтезаторам
- •Пассивные некогерентные синтезаторы
- •Синтезатор с идентичными декадами
- •Синтезаторы с использованием косвенного метода синтеза сетки дискретных частот
- •Фазовые шумы синтезатора с ФАПЧ
- •Контрольные вопросы
- •Глава 16. ПЕРЕДАТЧИКИ С АМПЛИТУДНОЙ МОДУЛЯЦИЕЙ
- •Модуляция смещением
- •Порядок расчета ГВВ при модуляции смещением
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 17. АНОДНАЯ (КОЛЛЕКТОРНАЯ) МОДУЛЯЦИЯ
- •Порядок расчета генератора при анодной модуляции.
- •Контрольные вопросы
- •Глава 18. ОДНОПОЛОСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Элементы формирователей однополосного сигнала
- •Балансные модуляторы
- •Полосовые фильтры основной селекции
- •Структурные схемы однополосных передатчиков
- •Особенности усиления сигналов ОБП
- •Способы повышения КПД усилителей ОБП
- •Контрольные вопросы
- •Глава 19. УГЛОВАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Общие характеристики угловой модуляции
- •Частотная модуляция
- •Управители частоты
- •Варикап как частотный модулятор
- •Нелинейные искажения при ЧМ
- •Фазовая модуляция
- •Контрольные вопросы
- •Глава 20. ИМПУЛЬСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Основные параметры импульсного сигнала
- •Импульсные модуляторы с частичным разрядом емкости
- •Процесс формирования фронта и спада напряжения на генераторной лампе
- •Формирование плоской части импульса
- •Заряд накопительной емкости через индуктивность
- •Импульсные модуляторы с тиратронным коммутатором
- •Формирование импульса напряжения отрезком длинной линии
- •Расчет элементов цепочечного эквивалента линии
- •Колебательный способ заряда емкостей ЭЛ
- •Контрольные вопросы
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
S k RK > 1, |
(12.22) |
Произведение S k RK называют фактором регенерации G. Для надежного самовозбуждения обычно выбирают G > (3 − 5) . Из соотношения (12.13) следует, что этому условию в стационарном режиме соответствует угол отсечки
θ =50−70°.
Автоматическое смещение в автогенераторах
В предыдущих рассуждениях возникло противоречие: с одной стороны, для самовозбуждения транзистор должен находиться в открытом состоянии, с другой – при факторе регенерации G > 2 угол отсечки коллекторного тока в стационарном режиме устанавливается меньше 90о. Смещение на базе при этом
должно быть меньше напряжения отсечки EБ′ , то есть при отсутствии колеба-
ний транзистор закрыт и самовозбуждение невозможно.
Для разрешения этого противоречия используют автоматическое смещение. В отсутствие колебаний смещение устанавливается так, чтобы транзистор был открыт. По мере увеличения амплитуды колебаний смещение должно изменяться, чтобы угол отсечки уменьшался. Автоматическое смещение на управляющем электроде активного прибора, как правило, создается за счет постоянной составляющей тока этого электрода.
Рассмотрим процессы, связанные с установлением смещения на базе транзистора в схеме рис. 12.8.
Стационарный режим автогенератора устанавливается не мгновенно, а только по окончании переходных процессов в колебательном контуре и в цепи автосмещения.
I
Рис. 12.8
Самовозбуждению предшествует «режим покоя» – режим, при котором токи и напряжения во всех цепях автогенератора постоянны. Если фактор регенерации G достаточно велик, то автогенератор самовозбудится.
Найдем напряжение смещения на базе транзистора [5] для схемы рис.12.8,а в «режиме покоя» – ЕБП. Здесь справедливы следующие соотношения:
ЕБП = ЕК – I1 R1; I1 = I2 + IБ0; I2 = EБП / R2; (12.23) где ЕК – напряжение коллекторного питания,
79
IБ0 – постоянная составляющая базового тока.
Определим из соотношений (12.23) величину смещения на базе в режиме, предшествующему возникновению автоколебаний [5]:
EБП = EK |
|
R2 |
− |
R1 R2 |
IБ0 ; |
(12.24) |
||||
R1+ R2 |
R1+ R2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Обозначим: EХХ = EK |
R2 |
|
; RВН = |
|
R1 R2 |
|
; |
|
||
R1+ R2 |
|
R1+ R2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Теперь уравнение (12.17) запишется в виде: |
|
|
||||||||
|
EБП = |
EXX − RВН IБ0 ; |
|
(12.25) |
Эквивалентная схема цепи смещения биполярного транзистора в соответствии с (12.25) изображена на рис. 12.8,б). Если параметры делителя R1,R2 та-
ковы, что EXX больше, чем напряжение отсечки EБ′ , то транзистор в режиме по-
коя будет открыт и автогенератор самовозбудится.
Действительно, если колебаний нет, ток базы зависит только от смещения и
равен: |
|
|
|
|
IБ0 = |
SБ (EБ − |
ЕБ′ ) ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Смещение в режиме покоя: |
|
|
Е |
|
|
|
|
|
R |
S |
|
Е |
′ |
|
|
|||||||
Е |
|
= E |
|
− R S |
|
(Е |
|
− Е′ ) = |
ХХ |
|
|
|
|
Б |
|
|
||||||
БП |
XX |
Б |
БП |
|
|
|
+ |
|
|
|
ВН |
Б |
; |
(12.26) |
||||||||
1+ R |
S |
|
1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
ВН |
|
Б |
Б |
|
+ R S |
Б |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВН |
|
|
|
|
|
ВН |
|
|
Легко показать, что ЕБП в (12.26) получается больше EБ′ , но меньше ЕХХ, то
есть транзистор открыт и автогенератор возбуждается. Положение точки покоя показано на рис.12.9.
|
После самовозбуждения автогенератора амплитуда |
|
автоколебаний нарастает от нуля до стационарного |
|
значения UБ СТАЦ. Смещение на базе становится более |
|
отрицательным в сравнении с ЕБП: |
|
ЕБ = ЕНАЧ – RВН SБ UБ γ0(θ); |
|
Угол отсечки коллекторного и базового тока θ |
|
определяется величиной фактора регенерации G. |
Рис. 12.9 |
Рис. 12.10 иллюстрирует динамику самовозбужде- |
ния автогенератора с автосмещением. |
80
Рис. 12.10
Выбор транзистора для автогенераторов
Роль возбудителей радиопередатчиков выполняют маломощные автогенераторы, выходная мощность которых не превышает величины (1 – 2) мВт. Основное требование к этим автогенераторам – высокая стабильность генерируемой частоты.
Нагрузкой автогенератора является входное сопротивление последующей ступени передатчика, куда передается только часть генерируемой автогенератором мощности Р1. Для уменьшения реакции последующих каскадов на частоту автоколебаний автогенератор слабо связывается с нагрузкой, то есть в нагрузку передается малая доля генерируемой мощности.
Введем понятие КПД колебательного контура как отношение мощности в нагрузке РН к мощности Р1.
ηК = |
РH = |
Р1 − РКОНТ ≈ 1− |
РКОНТ |
= 1− |
QН |
, |
(12.20) |
|
|
||||||
|
Р1 |
Р1 |
Р1 |
QХХ |
|
где QН, QХХ – нагруженная и ненагруженная (холостая) добротность контура автогенератора; PКОНТ – мощность, теряемая в контуре автогенератора.
Cтабильность частоты автогенератора тем лучше, чем выше добротность контура. Следовательно, целесообразно сделать нагруженную добротность как
можно больше QH ≈ (0,8 − 0,9)QXX . Это соответствует ηК = 0,2 − 0,1.
81
При таком выборе КПД контура транзистор должен отдать мощность поряд-
ка
Р1 = РH = (5 − 10) мВт. ηK
Так как для маломощных транзисторов номинальное значение мощности Р1 обычно не приводится, можно рекомендовать выбор транзистора по мощности, рассеиваемой на коллекторе. Для обеспечения легкого теплового режима авто-
генератора необходимо выполнить неравенство РS ДОП > > Р1 ,
где РS ДОП – справочная величина допустимой мощности, рассеиваемой на коллекторе транзистора.
Расчет автогенератора состоит из расчета электрического режима транзистора и расчета колебательной системы.
Расчет электрического режима автогенератора
Известны: частота генерации – fГЕН и мощность в нагрузке РН. Выбираем «безынерционный» транзистор из условия:
fГЕН < fβ; fβ = fТ/β0;
Для надежного самовозбуждения фактор регенерации G выбираем равным 3 – 5.
Определяем γ1(θ) = 1/G и из таблицы 6.1 находим угол отсечки θ, сosθ, α1(θ),
g1(θ).
Задаемся электронным КПД η = 0,33 – 0,5 (чтобы обеспечить недонапряженный режим транзистора). При этом P1 = (0,33 – 0,5)P0 = (5–10) мВт. Постоянную составляющую тока коллектора выбирают IК0 = (2 – 5) мА.
Далее рассчитывают:
P0 = P1/η;
EК = P0/IК0;
IК1 = IК0 α1(θ)/α0(θ);
UК = 2P1/IК1;
RК = UК/IК1;
1/S = (re + rБ/β0); re = 0,026/IК0;
rБ = τК/CКа; CКа = (0,3 – 0,5)СК; k = G/SRК;
UБ = k UК.
При налаживании схемы часто приходится увеличивать k по сравнению с расчетным значением. Это связано с тем, что транзисторы имеют значительный разброс по величине β0 и добротность контура фактически может быть меньше принятой в расчете.
Расчет колебательной системы
На рис. 12.11 изображены варианты трехточечных схем автогенераторов и их контуров.
82
Рис. 12.11
Для получения максимальной добротности контура рекомендуют выбирать его характеристическое сопротивление ρ = (100 – 300) Ом. Это соотношение позволяет определить индуктивность L3 контура для автогенератора, выполненного по схеме емкостной трехточки, либо емкость С3 – для индуктивной трехточки.
Для емкостной трехточки (рис. 12.11, а, б): L3 = ρ/ω и СОБЩ = 1/ωρ;
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СОБЩ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
p = |
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
= |
|
|
|
|
|
|
, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ρQ |
|
|
С1 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
откуда С1 = СОБЩ / р ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
= |
1 |
+ |
1 |
|
+ |
|
|
1 |
|
|
|
; |
|
k = |
|
С1 |
; С2 = С1/ k; |
||||||
|
СОБЩ |
С1 |
С2 |
С3 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
С2 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
− |
1+ k . |
||||||
|
|
|
|
|
|
С3 |
|
|
СОБЩ |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С1 |
|
|
Для расчета цепи подключения нагрузки необходимо найти значение КПД контура, которое определяется соотношением между сопротивлениями ненагруженного контура RХХ=ρQХХ и пересчитанного сопротивления RВН (рис. 12.12,б), ηК=RХХ/(RХХ+RВН).
Рис. 12.12
83