- •Глава 1. НАЗНАЧЕНИЕ, КЛАССИФИКАЦИЯ, ПАРАМЕТРЫ РАДИОПЕРЕДАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
- •Классификация радиопередатчиков
- •Требования к передатчикам
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы.
- •Аппроксимация статических характеристик электронных ламп
- •Аппроксимация статических характеристик биполярных транзисторов
- •Аппроксимация статических характеристик полевых транзисторов
- •Контрольные вопросы.
- •Упражнения
- •Глава 4. ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЫХОДНОГО ТОКА ГЕНЕРАТОРА С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Контрольные вопросы.
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 6. ГАРМОНИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ КОСИНУСОИДАЛЬНЫХ ИМПУЛЬСОВ
- •Коэффициенты разложения косинусоидальных импульсов
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 7. РАСЧЕТЫ РЕЖИМОВ ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Выбор угла отсечки и напряженности режима ГВВ
- •Нагрузочные характеристики ГВВ
- •Расчеты выходных цепей генератора
- •Расчёт режима анодной цепи лампового ГВВ по заданной мощности Р1 в граничном режиме
- •Расчёт коллекторной цепи транзисторного ГВВ
- •Расчеты входных цепей генераторов
- •Расчет входной цепи лампового ГВВ
- •Расчет входной цепи биполярного транзистора при возбуждении от источника гармонического тока
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 8. СХЕМОТЕХНИКА ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Схемы питания выходной цепи ГВВ.
- •Последовательная схема питания коллекторной цепи
- •Параллельная схема питания выходной цепи генератора
- •Схемы питания входных цепей
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 9. СЛОЖЕНИЕ МОЩНОСТЕЙ АКТИВНЫХ ПРИБОРОВ
- •Параллельная схема включения активных приборов
- •Двухтактная схема включения АЭ
- •Схемы сложения и деления мощности
- •Классическая мостовая схема
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 10. УСТРОЙСТВА СВЯЗИ ВЫХОДНЫХ КАСКАДОВ ПЕРЕДАТЧИКОВ С НАГРУЗКОЙ
- •Узкополосные согласующие устройства
- •Пример расчета элементов Г- образного четырехполюсника.
- •П- образный четырехполюсник как трансформатор сопротивлений
- •Широкополосные согласующие устройства.
- •Фильтры гармоник широкополосных согласующих устройств.
- •Широкополосные трансформаторы
- •Широкополосные трансформаторы с магнитной связью
- •Трансформаторы на отрезках линий
- •Понятия «продольных» напряжений и токов
- •Использование ферритов для уменьшения продольных токов
- •Трансформаторы с коэффициентами трансформации 1:2 и 1:3
- •ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации
- •Контрольные вопросы
- •Глава 11. МЕЖКАСКАДНЫЕ СОГЛАСУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 12. АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Общие уравнения автогенераторов
- •Одноконтурные автогенераторы
- •Емкостная трехточка
- •Индуктивная трехточка
- •Условие самовозбуждения автогенератора
- •Автоматическое смещение в автогенераторах
- •Выбор транзистора для автогенераторов
- •Расчет электрического режима автогенератора
- •Расчет колебательной системы
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13. СТАБИЛЬНОСТЬ ЧАСТОТЫ АВТОГЕНЕРАТОРА
- •Эталонность контура
- •Основные дестабилизирующие факторы
- •Влияние нестабильных фазовых углов на частоту автоколебаний
- •Влияние режима автогенератора на частоту автоколебаний
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14. КВАРЦЕВЫЕ АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Схема замещения кварцевого резонатора.
- •Осцилляторные схемы автогенераторов с кварцем
- •Осцилляторные схемы автогенераторов, работающие на механических гармониках кварца
- •Автогенераторы, использующие последовательный резонанс кварца
- •Контрольные вопросы
- •Глава 15. ВОЗБУДИТЕЛИ РАДИОПЕРЕДАТЧИКОВ
- •Требования к синтезаторам
- •Пассивные некогерентные синтезаторы
- •Синтезатор с идентичными декадами
- •Синтезаторы с использованием косвенного метода синтеза сетки дискретных частот
- •Фазовые шумы синтезатора с ФАПЧ
- •Контрольные вопросы
- •Глава 16. ПЕРЕДАТЧИКИ С АМПЛИТУДНОЙ МОДУЛЯЦИЕЙ
- •Модуляция смещением
- •Порядок расчета ГВВ при модуляции смещением
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 17. АНОДНАЯ (КОЛЛЕКТОРНАЯ) МОДУЛЯЦИЯ
- •Порядок расчета генератора при анодной модуляции.
- •Контрольные вопросы
- •Глава 18. ОДНОПОЛОСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Элементы формирователей однополосного сигнала
- •Балансные модуляторы
- •Полосовые фильтры основной селекции
- •Структурные схемы однополосных передатчиков
- •Особенности усиления сигналов ОБП
- •Способы повышения КПД усилителей ОБП
- •Контрольные вопросы
- •Глава 19. УГЛОВАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Общие характеристики угловой модуляции
- •Частотная модуляция
- •Управители частоты
- •Варикап как частотный модулятор
- •Нелинейные искажения при ЧМ
- •Фазовая модуляция
- •Контрольные вопросы
- •Глава 20. ИМПУЛЬСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Основные параметры импульсного сигнала
- •Импульсные модуляторы с частичным разрядом емкости
- •Процесс формирования фронта и спада напряжения на генераторной лампе
- •Формирование плоской части импульса
- •Заряд накопительной емкости через индуктивность
- •Импульсные модуляторы с тиратронным коммутатором
- •Формирование импульса напряжения отрезком длинной линии
- •Расчет элементов цепочечного эквивалента линии
- •Колебательный способ заряда емкостей ЭЛ
- •Контрольные вопросы
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Глава 12. АВТОГЕНЕРАТОРЫ
Первичным источником высокочастотных колебаний в радиопередатчике является автогенератор – автономное устройство, которое преобразует энергию источника питания в высокочастотную энергию. Частота и мощность высокочастотных колебаний в автогенераторе определяется только его параметрами. В дальнейшем будут рассматриваться только один вид автогенераторов, состоящих из активного прибора (транзистора или лампы), колебательного контура и источника питания.
Стабильность частоты автогенератора определяет стабильность частоты колебаний, излучаемых радиопередающим устройством. Частота автоколебаний зависит от температуры окружающей среды, влажности, давления, напряжения питания автогенератора и других причин. Если стабильность частоты автогенератора недостаточна, то в последующих каскадах этот недостаток устранить невозможно. Заданная стабильность частоты – это основное требование
к автогенератору.
После подачи питающих напряжений при выполнении некоторых условий автогенератор самовозбуждается. С течением времени амплитуда автоколебаний достигает некоторого значения, которое в дальнейшем не меняется. Этот
режим называется стационарным (или установившимся).
Общие уравнения автогенераторов
Большую часть схем автогенераторов можно свести к схеме обобщенной трехточки (рис. 12.1,а,б), состоящей из пассивного трехполюсника (сопротивления Z1, Z2, Z3) и активного трехполюсника (транзистор или электронная лампа). Сопротивления Z1, Z2 и Z3 образуют параллельный колебательный контур, резонансная частота которого определяет частоту автоко-
лебаний.
В стационарном режиме комплексные амплитуды токов первой гармоники и напряжений, действующих между электродами автоге-
Рис. 12.1 нератора, связаны следующими соотношениями:
|
|
|
(12.1) |
UК = |
IК1ZК ; |
где ZК - cопротивление коллекторной нагрузки автогенератора:
|
|
|
|
2 |
+ |
|
3) |
|
|
|
|
Z1(Z |
Z |
|
|
||||||
ZК = |
|
+ |
|
|
|
|
|
3 |
; |
(12.2) |
|
Z1 |
Z 2 |
+ Z |
|
|
71
Часть напряжения UК через делитель, состоящий из Z2 и Z3, подается в базовую цепь:
|
|
(12.3) |
UБ = |
kUК ; |
|
где k - коэффициент обратной связи автогенератора. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k = |
UБ |
= − |
|
|
IКОНТ Z 2 |
|
= − |
|
Z 2 |
|
; |
(12.4) |
||
|
|
|
|
|
|
3) |
|
|
3 |
|||||
|
UК |
|
|
IКОНТ (Z 2 + |
Z |
|
Z |
2 + Z |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
связан соот- |
Ток первой гармоники в коллекторной цепи с напряжением UБ |
||||||||||||||
ношением: |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(12.5) |
||||
|
|
|
|
IК1 |
S γ1(θ )UБ ; |
|
|
|
|
|||||
После подстановки уравнения (12.5) в (12.1) получим: |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(12.6) |
|
|
|
UК = |
S |
γ1(θ )UБZК ; |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поделив правую и левую части последнего уравнения на UК , получаем |
||||||||||||||
уравнение стационарного режима автогенератора в комплексной форме. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
= 1, |
|
|
|
|
|
(12.7) |
||
|
|
|
|
S1 k ZК |
|
|
|
|
|
где S1 – крутизна транзистора по первой гармонике – S1 = γ1(θ)S. Представим сомножители этого уравнения в показательной форме:
S = |
S e |
jϕ |
S |
= S γ (θ) e |
jϕ |
S |
; Z |
= |
|
Z |
|
e |
jϕ |
Н |
; |
k = ke |
jϕ |
К |
, |
(12.8) |
|
|
|||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
К |
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где S1, |ZК|, k – модули крутизны по первой гармонике, сопротивления коллекторной нагрузки и коэффициента обратной связи.
Подставив выражения (12.8) в уравнение (12.7) получим:
S |
|
Z |
К |
|
k e j(ϕ S + ϕ Н + ϕ К ) = 1. |
(12.9) |
||||
|
|
|||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Последнее уравнение распадается на два: |
|
|||||||||
– уравнение баланса амплитуд S1 |
|
ZК |
|
k = 1, |
(12.10) |
|||||
|
|
|||||||||
– уравнение баланса фаз ϕ S + ϕ Н + |
|
ϕ К = 2nπ , |
(12.11) |
где ϕS – фазовый сдвиг между первыми гармониками тока коллектора IК1 и
напряжения на базе UБ, ϕН – фазовый сдвиг между первыми гармониками напряжения на коллекторе UК и тока коллектора IК1 (то есть фазовый угол нагрузки), ϕК – фазовый сдвиг между первыми гармониками напряжения на базе UБ и напряжения на коллекторе UК (фазовый сдвиг в цепи обратной связи), n = 0, 1, 2...
В автогенераторах, которые здесь рассматриваются, модуль всех фазовых углов менее 90о, поэтому n = 0 и уравнение (12.11) можно переписать иначе
ϕ Н + ϕ S + ϕ К = 0. |
(12.12) |
Уравнение (12.10) позволяет рассчитать энергетические характеристики автогенератора в стационарном режиме. Зная крутизну S транзистора, сопротивление контура |ZК| и коэффициент k обратной связи, можно определить амплитуды напряжений UК1, UБ1 и угол отсечки θ
γ1(θ ) = |
1 |
. |
(12.13) |
|
S | ZК | k |
||||
|
|
|
72
Фазовые углы, входящие в уравнение баланса фаз, не равны нулю из-за инерционности транзисторов и наличия активных потерь в цепях обратной связи. Сдвиг по фазе между коллекторным током первой гармоники и напряжением на нагрузке свидетельствует о том, что частота автоколебаний не равна резонансной частоте контура автогенератора.
Уравнение (12.12) определяет расстройку (рис. 12.2) между частотой генерации и резонансной частотой контура автогенератора, а также приращение частоты автогенератора при изменении фазовых углов ϕS и ϕК.
|
На рис. 12.2 построены две фазо-ча- |
|
|
стотные характеристики контура, соот- |
|
|
ветствующие добротностям Q1 и Q2 (Q2 |
|
|
> Q1). Большей добротности соответ- |
|
|
ствует |
меньшее приращение частоты |
|
автогенератора при одинаковом значе- |
|
|
нии (ϕ S + ϕ К ) . |
|
|
Сопротивления Z1,Z 2,Z3 - это эле- |
|
|
менты |
добротного колебательного |
|
контура автогенератора, следователь- |
|
|
но, активные потери в них малы. На |
|
Рис. 12.2 |
этом основании можно записать: |
|
|
|
|
|
Z1 = jx1 + r1, r1 << x1; |
|
|
= jx2 + r2, |
r2 << x2; |
Z 2 |
||
|
= jx3 + r3, |
r3 < x3. |
Z3 |
Пренебрегая активными сопротивлениями r1,r2,r3, соотношение (12.4) при-
нимает вид: |
|
x2 |
|
|
|
k = − |
|
. |
(12.14) |
||
x2 |
+ x3 |
||||
|
|
|
Коэффициент обратной связи в автогенераторах с высокодобротными контурами можно считать вещественным.
Условимся использовать в автогенераторе высокочастотные транзисторы, которые на рабочей частоте можно полагать безынерционными приборами. В
этом случае фазовый угол крутизны φS можно принять равным нулю (ϕ S 0 ).
Тогда из уравнения баланса фаз (12,12) следует, что и фазовый угол φН = 0, то есть нагрузка автогенератора имеет активный характер. Нагрузка автогенератора активна, если
|
x1 + x2 + x3 = 0 |
|
или |
x2 + x3 = – x1. |
(12.15) |
Подставив равенство (12.15) в формулу (12.14), получим |
|
|
|
k = x2/x1; |
(12.16) |
Сопротивление коллекторной нагрузки при выше названных условиях рав-
но: |
|
RК = x12/r, |
(12.17) |
где r = r1 + r2 + r3 – сопротивление потерь контура автогенератора. |
|
73