- •1 Технологическая часть
- •1.1 Описание детали (назначение, особенности конструкции, химический состав и физико-механические свойства материала)
- •1.2 Определение типа производства
- •1.3 Выбор прогрессивного способа получения заготовки. Конструирование заготовки
- •1.4 Содержание и структура заданной технологической операции
- •1.5 Характеристика металлорежущего станка
- •1.6 Режущий инструмент для заданной технологической операции
- •1.7 Расчет режимов резания для заданной технологической операции
- •1.8 Определение основного времени на обработку, времени на установку, и снятие детали
- •1.9 Разработка управляющей программы на заданную технологическую операцию
- •2 Проектирование электропривода главного движения
- •2.1 Выбор системы управления электроприводом
- •2.2.1 Выбор электродвигателя
- •2.2 Выбор тахогенератора
- •2.3 Расчет и выбор трансформатора
- •2.4 Выбор вентилей
- •2.5 Определение расчетных параметров якорной цепи
- •2.5.1 Расчет требуемой и суммарной индуктивности
- •2.5.2 Расчет суммарного активного сопротивления
- •3 Расчет статистических показателей системы автоматического регулирования (сар)
- •4 Расчет динамики системы автоматического регулирования
- •4.1 Анализ устойчивости системы автоматического регулирования
- •4.2 Синтез корректирующего устройства
- •2.5 Практическая реализация системы управления электропривода главного движения
- •2.5.1 Анализ существующих средств автоматизации
- •2.5.2. Выбор измерительных устройств (датчик скорости)
- •2.5.3 Выбор управляющего контроллера с указанием технических характеристик
- •3 Организационная часть
- •3.1 Организация рабочего места оператора
- •3. 2 Мероприятия по безопасности жизнедеятельности
4.2 Синтез корректирующего устройства
Для придания системе устойчивости и требуемых показателей качества переходных процессов введем в систему параллельное корректирующее устройство. Корректирующей обратной связью охватываем усилитель вместе с апериодическим звеном с постоянной времени То, которое образовано выходным сопротивлением усилителя и емкостью на его выходе. Цепь подключения корректирующего устройства показана на структурной схеме пунктиром.
Синтез параллельного корректирующего устройства начинается с построения желаемой ЛАЧХ.
Исходными данными ее построения:
- допустимое время переходного процесса tпд= 0,06 с
- допустимая величина перерегулирования в системе
Желаемая ЛАЧХ может быть разделена на три части:
- низкочастотную
- среднечастотную
- высокочастотную
Низкочастотная ЛАЧХ определяет точность работы системы в установленном режиме. Низкочастотная часть лежит в пределах от минимальных частот до частоты первого сопряжения.
Вид среднечастотной ЛАЧХ определяет в основном качество переходного процесса. При частоте среза ( ) наклон ЛАЧХ должен быть -20 дб ∕дек, причем чем длинней участок характеристики с наклоном - 20 дб ∕дек, тем меньше перерегулирование в системе. Время же переходного процесса тем меньше, чем больше частота среза. При построении желаемое ЛАЧХ необходимо сформировать среднечастотной участок так, чтобы удовлетворить заданным требованиям по времени переходного процесса и величине перерегулирования.
Требуемая минимальная частота среза желаемой ЛАЧХ может быть найдена по соотношению:
Где величина коэффициента Ковыбирается по кривой следующего рисунка в зависимости от допустимого перерегулирования. График для определения параметров желаемой ЛАЧХ показан на рис. 5.
Длиной центрального участка с наклоном - 20 дб ∕дек можно задавать по частотным интервалам. Требуемая величина второго интервала определяется в зависимости от по кривой В =f(), приведенном на графике для определения параметров желаемой ЛАЧХ рисунок б. При этом запас по фазе при частотедолжен быть не менее 40 °.
Рисунок 5 - Графики для определения параметров желаемой ЛАЧХ
Примем среза желаемое равное 35 %
На графике для определения параметров желаемой ЛАЧХ рисунок б, показана также зависимость величины перерегулирования от запаса устойчивости по фазе . По этой кривой после построения ЛАЧХ и ЛФЧХ может быть приближенно найдена величина перерегулирования в системе.
Высокочастотная часть логарифмической частотной характеристики незначительно влияет на вид переходного процесса. Поэтому ее следует выбирать аналогичной ЛАЧХ нескорректированной системы с тем, чтобы усложнять корректирующее устройство.
Определяем параметр желаемой ЛАЧХ.
Требуемая частота среза
=
Принимаем частоту среза желаемой ЛАЧХ =lg= 2,2 дек.
Передаточная функция синтеза звеньев, неохваченных корректирующей обратной связью
где
20lgКно=20lg1,13 = 22,6 дБ
Строим ЛАЧХ звеньев, неохваченных обратной связью Lку(ω). ЛАЧХ корректирующего устройстваLку(ω) получена вычитанием из ЛАЧХ неохваченных звеньев желаемой ЛАЧХLж(ω).
Lку(ω)=Lно(ω)-Lж(ω)
Lку(ω)= 22,6-50=27,4
20lg1,67 = 33,4 дБ
Следующим этапом является выбор системы корректирующего устройства и расчет его параметров.
Используя таблицы типовых корректирующих звеньев, устанавливаем, то требуемый вид ЛАЧХ корректирующего устройства может быть получен с помощью двух последовательно соединенных звеньев, передаточные функции имеют вид
W1(p)=,W2(p)=,
Где T4=C2R4;T5=(R2+R4)C2 ;T6=R1C1;T7=(R1+R2)C1
Выражение для передаточной функции W1(p) записано для случая, когда сопротивление нагрузки первого звена стремится к ∞, что приближенно выполняется при условияхR1<< (R2+R4) иC1<<С.
С учетом указанных условий передаточная функция корректирующего устройства имеет вид:
а) б)
а) электрическая схема; б) логарифмическая амплитудная частотная характеристика.
Рис 7 - Корректирующее звено
Для ЛАЧХ LКУ(ω) имеем:
;;
определяем постоянные времени:
T5=1/=1/1=1с
T6=1/=1/2,5=0,4с
Построение логарифмической фазовой частотной характеристики φск(ω) выполняем по виду ЛАЧХ скорректированной системы. Частоты сопряженияи, где наклон ЛАЧХ скорректированной системы дополнительно изменяется на - 20дБ/дек, являются частотами сопряжения апериодических звеньев. Им соответствуют ЛФЧХи. Частота, где наклон ЛАЧХ дополнительно изменяется на +20 дб/дек, является частотой сопряжения реального дифференцирующего звена, ему соответствует ЛФЧХ. Учитывая, что наклон низкочастотного участкаLжсоставляет -20 дБ/дек, проводим ЛФЧХ интегрирующего звена φи(ω)=-π/2
Уравнение ЛФЧХ φск(ω) имеет вид:
φск(ω)= φи(ω)+ φ2(ω) φ’(ω)+ φ”(ω)=-π/2-arctgT1ω-arctgT΄΄ω-arctgT΄ω,
где Т1=0,1с;T΄=0,25с;T΄΄=0,1с
φск(ω)=-π/2-arctg0,1ω –arctg0,25ω+arctg0,1ω
Данные расчетов заносим в таблицу:
Таблица 3 - Данные расчетов
ω |
с-1 |
0,1 |
0,5 |
1 |
5 |
10 |
50 |
100 |
500 |
1000 |
lgω |
дек |
-1 |
-0,3 |
0 |
0,7 |
1 |
1,7 |
2 |
2,7 |
3 |
φ(ω) |
|
-90о |
-90о |
-90о |
-90о |
-90о |
-90о |
-90о |
-90о |
-90о |
φ1(ω) |
эл.град. |
-5о7' |
-8о5' |
-45о |
-74о1' |
-84о3' |
-89о3' |
-89о7' |
-90о |
-90о |
Т ' ω |
|
0,1 |
0,5 |
1 |
5 |
10 |
50 |
100 |
500 |
1000 |
φ'(ω) |
эл.град. |
5о7' |
26о6' |
45о |
78о7' |
84о 3' |
88о9' |
89о4' |
89о9' |
89о9' |
Т" ω |
|
0,25 |
0,2 |
0,4 |
2 |
4 |
20 |
40 |
200 |
400 |
φ"(ω) |
эл.град. |
-14о |
-11о3' |
-21о8' |
-63о4' |
-76о |
-87о1' |
-88о6' |
-89о7' |
-89о |
φск(ω) |
эл.град. |
-104о |
-74о3' |
-66о8' |
-148о8' |
-166о |
-177о7' |
-178о4' |
-179о8' |
-180о |