- •8. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ, НАСАДКИ И КОРОТКИЕ ТРУБЫ
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Истечение жидкости через отверстия
- •8.2.1. Формулы для расчета скорости и расхода при истечении жидкости из малых незатопленных отверстий в тонкой стенке при постоянном напоре
- •8.2.2. Истечение жидкости через большие отверстия прямоугольной формы
- •8.2.3. Истечение жидкости через затопленное отверстие
- •8.2.4. Истечение жидкости из-под затвора
- •8.2.5. Воронкообразование при истечении жидкости
- •8.3. Истечение жидкости через насадки и короткие трубы
- •8.4. Истечение жидкости при переменном напоре
- •9. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В НАПОРНЫХ ТРУБОПРОВОДАХ
- •9.1. Общие сведения
- •9.2. Основы расчета трубопроводов при условии установившегося движения
- •9.2.1. Основные формулы и типы задач для расчета трубопроводов
- •9.2.2.Частные случаи расчета трубопроводов
- •9.2.3. Изменение пропускной способности трубопроводов в процессе их эксплуатации
- •9.3. Неустановившееся движение жидкости в трубопроводах
- •9.3.2. Гидравлический удар
- •9.3.3. Способы гашения и примеры использования гидравлического удара
- •10. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В ОТКРЫТЫХ РУСЛАХ
- •10.1. Общие сведения о типах открытых русел и видах движения жидкости
- •10.2. Удельная энергия сечения, критическая глубина, спокойное, бурное и критическое состояние потока
- •10.3. Основы расчета каналов
- •10.3.1. Основные расчетные зависимости и типы задач для равномерного движения в каналах
- •10.3.2. Допустимые скорости движения жидкости в каналах
- •10.4. Особенности расчета русел рек
- •10.5. Расчет каналов замкнутого сечения
- •10.6. Расчет местных сопротивлений в открытых руслах
- •10.7. Дифференциальные уравнения неустановившегося медленно изменяющегося движения потока в открытых руслах
- •11. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ВОДОСЛИВЫ
- •11.1. Общие сведения
- •11.2. Водосливы с тонкой стенкой
- •11.2.1. Особенности истечения жидкости через водослив с тонкой стенкой
- •11.2.2. Расчетные формулы для водослива с тонкой стенкой
- •11.3. Водосливы с широким порогом
- •11.3.1. Особенности истечения жидкости через водослив с широким порогом
- •11.3.2. Основные расчетные формулы и типы задач для расчета водосливов с широким порогом
- •11.4. Водосливы практического профиля
- •12.2 Основные законы фильтрации за границами применимости закона Дарси
- •12.3. Простейшие случаи установившейся напорной фильтрации несжимаемой жидкости
- •13. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПРИМЕСЕЙ В ВОДОТОКАХ И ВОДОЕМАХ
- •13.1. Общие сведения
- •13.2. Основы расчета распространения примесей в водотоках и водоемах
- •13.2.1. Расчет начального разбавления при выпуске сточных вод в водотоки (метод ЛИСИ)
- •13.2.3. Расчет разбавления сточных вод в водоемах
- •Задачи к практическим занятиям
- •Список литературы
- •СОДЕРЖАНИЕ
Уточненное значение полного напора Н0 определяют по формуле:
H0 = |
Q |
, |
||
(σ пε mb |
|
)2 / 3 |
||
2 / 3 |
подставляя в нее величины σз, ε , m, установленные в предыдущих пунктах расчета.
Подходную скорость вычисляют по формуле v0=Q/b(H+P), предполагая в ней Н=Н0. Определяют геометрический напор на пороге
v2
водослива: H = H0 − 20g [8, 11].
11.4. Водосливы практического профиля
Водосливы практического профиля исключительно широко применяются в гидротехническом строительстве при плотинах, представляющих собой одно из основных гидротехнических сооружений. Эти водосливы отличаются разнообразием конструктивных форм, в основном определяемых очертаниями верхней части плотин (формой оголовка). Наибольшее применение на практике имеют водосливы криволинейных форм, в которых профиль водослива стремятся сделать близким к очертаниям нижней поверхности переливающейся струи жидкости. С гидравлической точки зрения водосливы практического профиля, по существу, не отличаются от водосливов с тонкой стенкой.
Безвакумные водосливы практического профиля имеют криволинейные очертания водосливной грани, совпадающие с нижней поверхностью свободной струи, переливающейся через водослив с тонкой стенкой. На практике водосливную стенку несколько вдвигают в очертания свободной струи. Каждому значению расчетного напора будет соответствовать свое очертание водосливной грани. Координаты профиля определяют по данным Кригера-Офицерова (табл. 11.2).
|
|
|
|
|
|
Таблица 11.2 |
|
Координаты профиля водосливной грани водослива практического |
|||||||
|
|
|
профиля |
|
|
|
|
Х/Нр |
0,0 |
0,10 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
У/Нр |
0,126 |
0,036 |
0,007 |
0,000 |
0,006 |
0,06 |
0,146 |
Х/Нр |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
У/Нр |
0,256 |
0,661 |
1,235 |
1,98 |
2,824 |
3,818 |
4,938 |
Расход жидкости в таких водосливах определяется по общей формуле:
92
Q = mb |
|
3 / 2 . |
(11.34) |
2g(H + α ν 02 / 2g) |
Расход практического водослива зависит от его формы порога, бокового сжатия и характера сопряжения струи с нижним бьефом. По П.Н. Павловскому, общее выражение для коэффициента расхода будет
m=mrσfσнσпσε., |
(11.35) |
где mr – так называемый приведенный коэффициент расхода (т.е. коэффициент расхода в случае sf*sн*sп*sε= 1), sf – коэффициент формы, зависящий от формы гребня водослива, sн – коэффициент напора, зависящий от величины напора над порогом водослива, sп – коэффициент затопления, зависящий от характера сопряжении струи с нижним бьефом, sε – коэффициент, зависящий от cжатия струи.
Для незатопленных водосливов (рассчитанных по координатам Кригера-Офицерова) при приближенных расчетах можно принимать, как среднее, значение коэффициента расхода m=0,49–0,50.
Для подтопленных водосливов вакуумного и безвакуумного профиля значение коэффициента расхода следует умножить на коэффициент затопления:
σ п |
= |
æ |
1+ 0,2 * |
h ö |
|
z |
|
. |
(11.36) |
|
1.05ç |
|
÷ |
|
|
||||||
|
H |
|||||||||
|
|
è |
|
P ø |
|
|
|
Условия затопления для водосливов практического профиля те же, что и для водосливов с тонкой стенкой.
Влияние бокового сжатия учитывается также введением в формулу вместо действительной ширины порога водослива b величины bс, определяемой формулой:
bc=b-0,1nξH0. (11.37)
Коэффициент расхода вакуумного водослива практического профиля увеличивается с ростом вакуума и достигает значений m=0,54– 0,57, но не следует допускать вакуум на сливной грани более 0,6–0,7×105 Па [3, 8].
93
12. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ФИЛЬТРАЦИИ ЖИДКОСТИ В ПОРИСТЫХ СРЕДАХ
12.1. Общие сведения
Движение жидкости (воды, нефти) или газа (воздуха, природного газа) сквозь пористую среду в естественных пластах грунта под поверхностью земли называется фильтрацией. Фильтрацией также является просачивание воды сквозь грунты и бетон гидротехнических сооружений. Для аналогичных процессов, проводимых в промышленных и лабораторных условиях, часто также применяется термин фильтрация наряду с термином фильтрование.
С движением жидкости через естественные или искусственные грунты приходится иметь дело в разных областях техники. В водоснабжении воду для очистки от механических примесей фильтруют через слои песка различной крупности. В гидротехнических сооружениях (плотинах, каналах) происходит просачивание воды через грунт, что затрудняет их эксплуатацию. При разработке месторождений углеводородного сырья нефть, газ или конденсат движутся в пластах к эксплуатационным скважинам. Вместе с ними движется пластовая вода или вода, специально закачиваемая в пласт с поверхности и способствующая более полному извлечению углеводородов. При бурении скважин часть промывочной жидкости проникает из скважин в пласт, ухудшая тем самым их продуктивность. При мелиоративных работах по осушению земель вода, наоборот, должна поступать из грунта в осушительные каналы, а при орошении из каналов в грунт. Во всех этих случаях жидкость движется через грунт по капиллярным поровым каналам, образующимся из-за неполного прилегания частиц породы друг к другу.
Первые исследования, связанные с фильтрацией воды через песчаные фильтры, были опубликованы в 1856 г. французским инженером А. Дарси. Большой вклад в теорию фильтрации внесли русские ученые Н.Е. Жуковский и Н. П. Павловский, изучавшие фильтрацию воды в водоочистных и гидротехнических сооружениях. На базе их исследований Л. С. Лейбензоном была создана теория фильтрации нефти, газа и воды в пластах, которую затем успешно развивают его ученики – И. А. Чарный, В. Н. Щелкачев, Б. Б. Лапук и созданные ими школы ученых.
Водоносные пласты часто пласты залегают под непроницаемым слоем вышележащей породы (кровлей пласта). Снизу они обычно изолированы таким же слоем (подошвой пласта). Движение жидкости в пластах, как правило, происходит за счет разности давлений в пласте, и
94
скважинах без образования свободной поверхности. Такую фильтрацию называют напорной. Если жидкость при фильтрации образует свободную поверхность в грунте (например, в плотине), то такую фильтрацию называют безнапорной.
Основными показателями, характеризующими водопроницаемость пород являются: пористость, коэффициент пористости, коэффициент проницаемости.
Пористостью грунта (п) называют суммарный объем пор, содержащихся в единице объема грунта, и выражают отношением объема пор Wп к объему грунта W:
n = |
æ |
Wп ö |
100. |
(12.1) |
|
ç |
W |
÷ |
|||
|
è |
ø |
|
|
Пористость измеряют в относительных единицах (см3/см3 или в м3/м3) или чаще в процентах. Однако в расчетах чаще всего проще пользоваться коэффициентом пористости.
Коэффициентом пористости (е) называют отношение объема пор в породе Wп, ко всему ее объему W:
e = |
Wn |
. |
(12.2) |
|
|||
|
W |
|
Проницаемостью называют способность породы пропускать через себя жидкость. Эта способность для различных пород разная и зависит от их структуры. Введенная Нуттингом величина kп, называется
коэффициентом проницаемости, его размерность – см2. Более употребительной единицей проницаемости является – дарси, причем 1д приблизительно равен 10–8см2. Для воды имеющей ν=0,01 см2/с при температуре 20оC из k=γ / μ ·kп= g /ν ·kп получим 1д=108·980/0,01см/с=103см/с=0,9м/сут, т.е. для воды коэффициент проницаемости, выраженный в дарси, близок к коэффициенту фильтрации, выражаемому в м/сут. В настоящее время используют его дольную часть – квадратный микрометр т.е. – 10-12 м2.
При обосновании структуры основного закона фильтрации необходимо отметить, что из-за малости скоростей фильтрационного потока обычно можно пренебречь величиной скоростного напора и считать основным ламинарный режим фильтрации. Эти соображения дают основание предположить, что между сходом потока и падением (градиентом) напора, как правило, должна устанавливаться линейная
95
связь, которая впервые была обнаружена Дарси на основании опытов по фильтрации в песчаной колонне постоянного сечения. Дарси, исследовавший фильтрацию воды через слой песка, использовал в своих опытах установку, показанную на рис. 12.1. Через вертикальный сосуд постоянного сечения, заполненный песком, при постоянной разности напоров пропускалась вода. Толщина слоя песка, у которого фракционный состав (крупность частиц) и разность напоров были в разных опытах различны.
Закон Дарси выражается следующей формулой
Рис. 12.1. Установка для определения коэффициента фильтрации
Q = kwI, ãäå I = H / l , |
(12.3) |
где Q – расход фильтрационного потока с поперечным сечением w при градиенте напора I, представляющем собой отношение потери напора ΔH к длине пути фильтрации l; h – коэффициент пропорциональности, называемый коэффициентом фильтрации.
Таким образом, согласно закону Дарси расход фильтрационного потока пропорционален площади поперечного сечения потока и градиенту напора по направлению движения. Введя скорость фильтрации, закон Дарси можно представить в следующем виде:
V = kl , |
(12.4) |
т,е. согласно закону Дарси скорость фильтрации пропорциональна градиенту напора. Из выражения следует, что коэффициент фильтрации имеет размерность скорости (при гидрогеологических расчетах обычно – м/сут), и может определяться как скорость фильтрации при единичном градиенте.
Закон Дарси можно представить в дифференциальной форме, записав градиент напора как производную в соответствующем направлении. Тогда компоненты скорости фильтрации vx, vy и vz по направлению осей координат определятся выражениями:
vx=–kx δH/δx, vy=–ky δH/δy,
96
vz=–kz δH/δz,
где kx ky kz – коэффициенты фильтрации в соответствующих направлениях, которые в анизотропной среде будут различными, знак минус в выражениях стоит потому, что при задании положительных направлений скоростей по направлениям осей координат знаки скоростей и градиентов всегда будут различны.
Преобразуем уравнение Дарси к удобному для расчетов виду. Для этого заменим коэффициент фильтрации k на коэффициент проницаемости kп и используя выражение:
Q = |
w × kn |
|
ρ g |
× |
h1− 2 |
= w × |
kn |
|
× |
|
ρ gh1− 2 |
. |
(12.5) |
||||||
|
|
μ |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
μ |
l |
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|||
Но ρ gh1 2 = D p = p1 - p2 |
где |
p1 и |
p2 |
давления в сечениях 1-1 и 2-2 (рис. |
|||||||||||||||
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12.1), приведенные к плоскости сравнения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
p1 |
= |
p1 + |
|
ρ gz1 |
, |
|
|
(12.6) |
|||||
|
|
|
|
|
|
p2 |
= |
p2 + |
|
ρ gz2 . |
(12.7) |
||||||||
В результате замены получим: |
|
|
|
|
|
|
|
k |
p |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Q = w × |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
× |
|
|
. |
(12.8) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
μ |
|
l |
Разделив это выражение на площадь фильтрации w, получим выражение для скорости фильтрации:
v = |
k |
|
p |
|
|
|
|
|
. |
(12.9) |
|
μ |
l |
Введение приведенных давлений позволяет использовать формулы и при любом направлении фильтрационного потока (для вертикальной, наклонной или горизонтальной модели пласта). При дальнейшем изложении приведенные давления будем записывать без звездочек. Не будем также учитывать влияние давления на проницаемость породы и вязкость жидкости, так как оно мало.
Решим выражение 12.8 относительно k:
k = |
Qμ l |
|
D pw . |
(12.10) |
97