- •8. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ, НАСАДКИ И КОРОТКИЕ ТРУБЫ
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Истечение жидкости через отверстия
- •8.2.1. Формулы для расчета скорости и расхода при истечении жидкости из малых незатопленных отверстий в тонкой стенке при постоянном напоре
- •8.2.2. Истечение жидкости через большие отверстия прямоугольной формы
- •8.2.3. Истечение жидкости через затопленное отверстие
- •8.2.4. Истечение жидкости из-под затвора
- •8.2.5. Воронкообразование при истечении жидкости
- •8.3. Истечение жидкости через насадки и короткие трубы
- •8.4. Истечение жидкости при переменном напоре
- •9. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В НАПОРНЫХ ТРУБОПРОВОДАХ
- •9.1. Общие сведения
- •9.2. Основы расчета трубопроводов при условии установившегося движения
- •9.2.1. Основные формулы и типы задач для расчета трубопроводов
- •9.2.2.Частные случаи расчета трубопроводов
- •9.2.3. Изменение пропускной способности трубопроводов в процессе их эксплуатации
- •9.3. Неустановившееся движение жидкости в трубопроводах
- •9.3.2. Гидравлический удар
- •9.3.3. Способы гашения и примеры использования гидравлического удара
- •10. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В ОТКРЫТЫХ РУСЛАХ
- •10.1. Общие сведения о типах открытых русел и видах движения жидкости
- •10.2. Удельная энергия сечения, критическая глубина, спокойное, бурное и критическое состояние потока
- •10.3. Основы расчета каналов
- •10.3.1. Основные расчетные зависимости и типы задач для равномерного движения в каналах
- •10.3.2. Допустимые скорости движения жидкости в каналах
- •10.4. Особенности расчета русел рек
- •10.5. Расчет каналов замкнутого сечения
- •10.6. Расчет местных сопротивлений в открытых руслах
- •10.7. Дифференциальные уравнения неустановившегося медленно изменяющегося движения потока в открытых руслах
- •11. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ВОДОСЛИВЫ
- •11.1. Общие сведения
- •11.2. Водосливы с тонкой стенкой
- •11.2.1. Особенности истечения жидкости через водослив с тонкой стенкой
- •11.2.2. Расчетные формулы для водослива с тонкой стенкой
- •11.3. Водосливы с широким порогом
- •11.3.1. Особенности истечения жидкости через водослив с широким порогом
- •11.3.2. Основные расчетные формулы и типы задач для расчета водосливов с широким порогом
- •11.4. Водосливы практического профиля
- •12.2 Основные законы фильтрации за границами применимости закона Дарси
- •12.3. Простейшие случаи установившейся напорной фильтрации несжимаемой жидкости
- •13. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПРИМЕСЕЙ В ВОДОТОКАХ И ВОДОЕМАХ
- •13.1. Общие сведения
- •13.2. Основы расчета распространения примесей в водотоках и водоемах
- •13.2.1. Расчет начального разбавления при выпуске сточных вод в водотоки (метод ЛИСИ)
- •13.2.3. Расчет разбавления сточных вод в водоемах
- •Задачи к практическим занятиям
- •Список литературы
- •СОДЕРЖАНИЕ
Это весьма распространенный насадок, так как он имеет коэффициент расхода близкий к единице, и очень малые потери (ε =1), а также устойчивый режим истечения без кавитации. Значения коэффициента сопротивления те же, что и в случае плавного сужения,
т.е. |
ξ= 0,0 3 − 0 , 1 0 ( большим числам Re соответствуют меньшие |
ξ), |
μ= ϕ=0,99−0,96. |
Истечение жидкости из коротких труб. Короткие трубы рассчитывают так же, как цилиндрические насадки, но коэффициенты μ и φ должны учитывать и потери напора по длине. Коэффициенты расхода и скорости в этом случае называют коэффициентами системы. Как и для цилиндрического насадка, сжатие струи на выходе отсутствует, а поэтому μс = φс. Потери напора определяются как сумма
потерь напора по длине и местных потерь: |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
hпот = å |
ξ c υ 2 . |
|
(8.35) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2g |
|
|
|
|
||||
Коэффициенты расхода для незатопленных труб μ с = ϕ с = |
|
|
1 |
|
|
; |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
+ å |
|
|||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
ξ с |
|||||||||
для затопленных μ с = ϕ |
с = |
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
å |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
l |
|
ξ с |
|
1 |
, где R= d4 - гидравлический |
|||||||||||
где å ξ ñ = å ξ ì + å λ |
= å ξ ì |
+ å λ |
|
||||||||||||||
d |
4R |
радиус.
Коэффициенты гидравлического трения λ вычисляются либо по графику Никурадзе, либо по соответствующим формулам, приведенным выше.
8.4. Истечение жидкости при переменном напоре
Типичным примером неустановившегося движения является истечение жидкости из резервуаров и водохранилищ при переменном напоре, т.е. когда уровни в них повышаются или понижаются, при этом гидравлические параметры потока, его скорость и давление непрерывно изменяются по времени. Обычно в таких задачах требуется определить время опорожнения (сработки) объема. Аналогичной задачей является расчет наполнения резервуаров, шлюзовых камер, водохранилищ и т.п.
От формы резервуара зависит сложность расчета. Так определение времени опорожнения призматического резервуара,
18
имеющего неизменное поперечное сечение по высоте, т.е. Q=const, представляет значительно более простую задачу, чем непризматического.
Рассмотрим резервуар произвольной формы (рис. 8.7) с площадью поперечного сечения, с отверстием площадью живого сечения w внизу, через которое вытекает жидкость. Сверху в резервуар поступает расход Q0. В зависимости и от отношения расходов Q и Q0 резервуар может либо наполняться, либо опорожняться. Допустим, что Q > Q0 и необходимо определить время понижения уровня в резервуаре от Н1 до Н2. За время dt из резервуара вытечет объем жидкости:
Qdt=m w |
|
dt. |
(8.36) |
2gH |
И за это же время поступит воды в объеме Qodt. Разность объемов равна:
m w 2gH dt-Qodt=Ωdh,
отсюда:
t=W dh/(m w |
|
- Qo). |
(8.37) |
2gH |
Чтобы найти время понижения уровня воды в резервуаре от H1 до Н2, надо просуммировать все элементарные отрезки времени dt, т.е. проинтегрировать выражение:
Н2 |
|
||
t=dt=òW dh/(m w |
2gH |
- Qo). |
(8.38) |
Н1 |
|
Полученное уравнение является общей формулой для определения времени опорожнения или наполнения водохранилищ. Если Qо=0, то уравнение упрощается:
Н2
t=dt=òW dh/(m w 2gH ). (8.39) Н1
Рис.8.7. Истечение жидкости
Рис.8.7
из резервуара
19
Следует отметить, что для точного нахождения интеграла, надо знать функциональную зависимость Ω от Н; (кроме того, необходимо иметь такую же зависимость и для Qo, если он переменен по времени). Обычно Ω =f(H) и Qо =f(t) задаются в виде графиков.
При переменных Ω и Qо расчет усложняется, уравнение 8.38 нельзя интегрировать, так как в нем не произведено переменных. Тогда поступают следующим образом: объем опорожнения на отдельные слои высотой H и для каждого слоя высотой H находят соответствующую этой высоте среднюю площадь Ωi; по заданной кривой Ω =f(H). Кроме того, по заданному графику Q0 =f(t) на данный момент времени определяют Q0 и, подставляя полученные значения в формулу 8.38, получают время Dt1, в течение которого уровень воды опустится на DH:
Dt1=W 1Dh/(m w |
|
2gH1 |
- Qo). |
(8.40) |
|
Время Dti сработки любого слоя резервуара DHi определяется |
|||||
аналогично: |
|
|
|
|
|
Dti=W iDh/(m w |
|
- Qo). |
(8.41) |
||
2gHi |
Суммируя полученные отрезки времени, найдем время сработки резервуара от Н1 до Н2. Если требуется определить время полного опорожнения резервуара, то высота Н1 разбивается на отдельные отрезки ΔН=Н1/n и ведется аналогичный подсчет.
При опорожнении призматического резервуара без притока жидкости извне уравнение 8.38 можно легко проинтегрировать:
Н2
t=dt=òW dh/(m w |
|
)=2W /(m w |
|
)×( |
|
- |
|
) |
(8.42) |
2gH |
2g |
H1 |
H2 |
Н1
Уравнение 8.42 используется при расчетах шлюзов.
При полном опорожнении резервуара, при Н2=0 :
t=2W |
|
/(m w |
|
)=2W Н1/(m w |
|
)= |
2W1 |
= 2t1 . |
(8.43) |
|
H1 |
2g |
(2gH1 ) |
||||||||
Q |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Предположим, что истечение жидкости объемом W1 происходит при постоянном напоре H1 за время:
20