- •8. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ, НАСАДКИ И КОРОТКИЕ ТРУБЫ
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Истечение жидкости через отверстия
- •8.2.1. Формулы для расчета скорости и расхода при истечении жидкости из малых незатопленных отверстий в тонкой стенке при постоянном напоре
- •8.2.2. Истечение жидкости через большие отверстия прямоугольной формы
- •8.2.3. Истечение жидкости через затопленное отверстие
- •8.2.4. Истечение жидкости из-под затвора
- •8.2.5. Воронкообразование при истечении жидкости
- •8.3. Истечение жидкости через насадки и короткие трубы
- •8.4. Истечение жидкости при переменном напоре
- •9. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В НАПОРНЫХ ТРУБОПРОВОДАХ
- •9.1. Общие сведения
- •9.2. Основы расчета трубопроводов при условии установившегося движения
- •9.2.1. Основные формулы и типы задач для расчета трубопроводов
- •9.2.2.Частные случаи расчета трубопроводов
- •9.2.3. Изменение пропускной способности трубопроводов в процессе их эксплуатации
- •9.3. Неустановившееся движение жидкости в трубопроводах
- •9.3.2. Гидравлический удар
- •9.3.3. Способы гашения и примеры использования гидравлического удара
- •10. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В ОТКРЫТЫХ РУСЛАХ
- •10.1. Общие сведения о типах открытых русел и видах движения жидкости
- •10.2. Удельная энергия сечения, критическая глубина, спокойное, бурное и критическое состояние потока
- •10.3. Основы расчета каналов
- •10.3.1. Основные расчетные зависимости и типы задач для равномерного движения в каналах
- •10.3.2. Допустимые скорости движения жидкости в каналах
- •10.4. Особенности расчета русел рек
- •10.5. Расчет каналов замкнутого сечения
- •10.6. Расчет местных сопротивлений в открытых руслах
- •10.7. Дифференциальные уравнения неустановившегося медленно изменяющегося движения потока в открытых руслах
- •11. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ВОДОСЛИВЫ
- •11.1. Общие сведения
- •11.2. Водосливы с тонкой стенкой
- •11.2.1. Особенности истечения жидкости через водослив с тонкой стенкой
- •11.2.2. Расчетные формулы для водослива с тонкой стенкой
- •11.3. Водосливы с широким порогом
- •11.3.1. Особенности истечения жидкости через водослив с широким порогом
- •11.3.2. Основные расчетные формулы и типы задач для расчета водосливов с широким порогом
- •11.4. Водосливы практического профиля
- •12.2 Основные законы фильтрации за границами применимости закона Дарси
- •12.3. Простейшие случаи установившейся напорной фильтрации несжимаемой жидкости
- •13. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПРИМЕСЕЙ В ВОДОТОКАХ И ВОДОЕМАХ
- •13.1. Общие сведения
- •13.2. Основы расчета распространения примесей в водотоках и водоемах
- •13.2.1. Расчет начального разбавления при выпуске сточных вод в водотоки (метод ЛИСИ)
- •13.2.3. Расчет разбавления сточных вод в водоемах
- •Задачи к практическим занятиям
- •Список литературы
- •СОДЕРЖАНИЕ
изготавливаются с ответвлениями, переменной длины и диаметра и могут соединяться как последовательно, так и параллельно.
Сложные трубопроводы образуют тупиковую (незамкнутую) и кольцевую (замкнутую) распределительную сеть. В тупиковой сети жидкость движется в одном направлении. В кольцевой сети жидкость в заданную точку может подаваться по нескольким линиям [1, 2, 10] .
9.2. Основы расчета трубопроводов при условии установившегося движения
9.2.1. Основные формулы и типы задач для расчета трубопроводов
Задача гидравлического расчета трубопровода заключается в определении по двум известным параметрам третьей величины: расхода жидкости Q, потерь напора hw или диаметра трубопровода d. При расчете трубопроводов эти задачи решаются с помощью уравнения Бернулли, формул Шези и Дарси–Вейсбаха.
Для расчета простого короткого трубопровода при установившемся истечении жидкости в атмосферу (рис. 9.1) составим уравнение Бернулли для сечений 1–1 и 2–2 (скорости v1 и v2 взяты в соответствующих сечениях):
|
p |
|
v2 |
|
|
p |
2 |
|
v2 |
|
|
|
z + |
1 |
+ |
1 |
= z |
2 |
+ |
|
+ |
2 |
+ h |
(9.1) |
|
|
|
|
|
|
||||||||
1 |
γ |
|
2g |
|
γ |
|
|
2g |
w |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Обозначая z1-z2 =H (действующий напор) и пренебрегая cкоростным напором в
резервуаре v12/(2g), так как он мал по cравнению v22/(2g), получим:
H= v22/(2g)+hw. (9.2)
Т.о., действующий напор при истечении в атмосферу расходуется на создание кинетической энергии потока на выходе и на преодоление
Рис. 9Рис.1. 9Истечение.1 жидкости из трубопровода в атмосферу
22
потерь напора, которые складываются из потерь по длине и местных потерь:
hw=(λl/d+Σξ)· v2/2g.
В результате подстановки формула примет вид (индекс «2» при скорости v опущен):
H= v2/2g (1+ λl/d+Σξ). |
(9.3) |
Составим уравнение Бернулли для трубопровода, в котором жидкость изливается из левого резервуара в правый подуровень (рис. 9.2):
|
p |
|
v2 |
|
|
p |
2 |
|
v2 |
|
|
|
z + |
1 |
+ |
1 |
= z |
2 |
+ |
|
+ |
2 |
+ h . |
(9.4) |
|
|
|
|
|
|
||||||||
1 |
γ |
|
2g |
|
γ |
|
|
2g |
w |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Пренебрегая скоростными напорами в резервуарах v12/(2g) и v22/ (2g), и обозначая z1 – z2 = H, получаем:
H= h w =v2/2g ( λl/d+Σξ), |
(9.5) |
где v – скорость в трубопроводе.
В этом уравнении следует учитывать коэффициент потерь напора на выход, определяя потери на расширение потока по теореме Борда:
hм=( v1-v2)2/2g
Принимая v2=0, получаем:
hл=v2/2g =ξвых(v2/2g),
где ξвых=1.
Тогда, выводя из-под
знака суммы ξвых=1, запишем в виде:
H= v2/2g (1+ λl/d+Σξ). (9.6) Рис. 9.2. Истечение жидкости из
Рис. 9.2
трубопровода в подуровень
23
Таким образом, в первом уравнении единица, стоящая в скобках, получилась от свободной кинетической энергии потока, а во втором уравнении от потерь напора на выход в резервуар. Как видно оба расчетных уравнения для обеих схем совершенно одинаковы. При расчете длинных трубопроводов местными сопротивлениями и скоростным напором на выходе пренебрегают и уравнение приобретает вид:
H=h л= λl/d ·v2/2g. |
(9.7) |
Т.е. напор в трубопроводе равен сумме потерь напора по длине, определяемых по формуле Дарси-Вейсбаха.
Запишем формулу относительно скорости в трубопроводе, подставив в нее диаметр трубы, выраженный через гидравлический радиус d = 4R, и гидравлический уклон i=hл /l:
v= |
|
· |
|
, |
(9.8) |
|
8g/λ |
||||||
Ri |
обозначив С= 8g/λ , получим формулу Шези:
v=С · |
|
. |
(9.9) |
Ri |
Расход в трубопроводе определяется по формуле:
Q=vw=wC |
|
. |
(9.10) |
Ri |
Произведение wC Ri обозначают буквой К и называют
расходной характеристикой трубопровода, тогда уравнение имеет вид:
Q=K |
|
. |
(9.11) |
i |
Размерность К такая же, как и расхода. Численно значение равно расходу при уклоне, равном единице.
Величина 1/K2 = А называется удельным сопротивлением. Потери напора по длине с помощью этих параметров выражаются:
hл=AlQ2=lQ2/K2. (9.12)
Значения расходных характеристик К и коэффициентов λ для
24
круглых чугунных труб различных диаметров в зависимости от их абсолютной шероховатости для квадратичной области сопротивления приведены в таблице 9.1.
Таблица 9.1 Значения расходных характеристик К и коэффициентов λ
d, |
= 0,1÷ |
0,15ìì |
= 0,25 ÷ 1,00ìì |
= 1,0 ÷ 1,5ìì |
|
|
мм |
К, м3/с |
λ |
К, м3/с |
λ |
К, м3/с |
λ |
50 |
0,0125 |
0,0242 |
0,00964 |
0,0410 |
0,00843 |
0,0530 |
75 |
0,0360 |
0,0220 |
0,02842 |
0,0350 |
0,02469 |
0,0470 |
100 |
0,0762 |
0,0208 |
0,06137 |
0,0320 |
0,05390 |
0,0416 |
125 |
0,1352 |
0,0200 |
0,11060 |
0,0300 |
0,09822 |
0,0380 |
150 |
0,219 |
0,0191 |
0,18142 |
0,0280 |
0,16062 |
0,0356 |
200 |
0,475 |
0,0172 |
0,39136 |
0,0255 |
0,34636 |
0,0323 |
250 |
0,846 |
0,0165 |
0,7020 |
0,0240 |
0,62774 |
0,0300 |
300 |
1,352 |
0,0161 |
1,1283 |
0,0230 |
1,0178 |
0,0284 |
350 |
2,019 |
0,0156 |
1,6848 |
0,0224 |
1,5886 |
0,0270 |
400 |
2,863 |
0,0151 |
2,3944 |
0,0215 |
2,2626 |
0,0257 |
450 |
3,878 |
0,0148 |
3,2609 |
0,0209 |
3,0767 |
0,0250 |
500 |
5,096 |
0,0145 |
4,2833 |
0,0206 |
4,0547 |
0,0242 |
600 |
8,169 |
0,0141 |
6,8605 |
0,0200 |
6,5705 |
0,0232 |
700 |
12,251 |
0,0136 |
10,259 |
0,0192 |
9,7888 |
0,0224 |
800 |
17,324 |
0,0132 |
14,543 |
0,0185 |
13,838 |
0,0218 |
900 |
23,627 |
0,0128 |
20,035 |
0,0178 |
18,759 |
0,0212 |
1000 |
31,102 |
0,0125 |
26,704 |
0,0170 |
24,603 |
0,0207 |
В первоначальной и наиболее общей постановке задачи при проектировании трубопроводов обычно задают требуемый расход жидкости и положение начального и конечного пунктов трубопровода. В результате проведения топографических изысканий и сопоставления отдельных вариантов на плане местности наносят трассу и строят продольный профиль трубопровода. Таким образом, при гидравлическом расчете оказываются известными также длина трубопровода и все его высотные отметки. Определению подлежат диаметр трубопровода, напор в его начальном сечении и места расположения насосных станций. Для подбора наиболее экономичного диаметра труб по заданной пропускной способности трубопровода для нескольких вариантов диаметров определяют средние скорости течения жидкости и выбирают диаметр, соответствующий оптимальному значению скорости.
Рассматриваемая задача допускает множество решений, так как при прочих равных условиях диаметр одновременно определяет и потери
25
напора: чем меньше диаметр, тем больше потери, и наоборот. В связи с этим, при решении задачи исходят из требований оптимальности и технической целесообразности сооружения и эксплуатации трубопровода. При небольших диаметрах требуются значительно меньшие капитальные затраты на сооружение трубопровода, чем при больших так как стоимость труб, объем земляных работ и работ по прокладке труб тем ниже, чем меньше диаметр. Однако уменьшение диаметра трубопровода приводит к увеличению потерь напора и, следовательно, к увеличению мощности насосов и двигателей. Экономически наиболее выгодный диаметр должен соответствовать наименьшей полной стоимости трубопровода, зависящей от капитальных затрат на сооружение и прокладку самого трубопровода, а также от расходов на сооружение насосных станций, и эксплуатационных расходов.
Следует иметь в виду, что трубопроводы при постройке и эксплуатации могут представлять большую опасность для окружающей среды, поэтому требования экологии должны рассматриваться при проектировании как основные.
Типы задач по расчету трубопровода. При расчетах возможны три основные постановки задачи.
Задача 1 типа. При известном диаметре (d), длине (L) и расходе (Q) требуется определить необходимый напор (Н). При решении используем уравнение:
H= v2/2g (1+ λl/d+Σξ).
Скорость v выражается через расход v=4Q/π d2, тогда:
Н=16Q2/(2π 2 d4g)* (1+ λl/d+Σξ).
Задача 2 типа. Зная действующий напор и параметр провода, необходимо определить расход.
Решая уравнение Н=16Q2/(2π 2 d4g)* (1+ λl/d+Σξ) относительно Q, находим:
Q=π d2/4* 2gH /(1+ λl/d+Σξ)=μω 2gh
μ=1/ (1+ λ l / d + å ξ ) .
Задача 3 типа. Зная действующий напор, расход и длину трубопровода, следует определить диаметр трубопровода. Для нахождения диаметра решаем относительно d уравнение:
Н=16Q2/(2π 2 d4g)* (1+ λl/d+Σξ) .
Однако, напор в этом уравнении имеет сложную зависимоcть от диаметра. Задача решается обычно или путем подбора, или графоаналитически. Чтобы решить уравнение подбором, надо задаваться различными значениями диаметра и производить вычисление, пока не
26