Обогащение мелкого класса в отсадочных машинах

Обесшламливание в загрузочном устройстве отсадочной машины

На обесшламливание поступает уголь ₇=58,832 %, A^d₇=10,921 %.

Определяем содержание класса 00,5 мм в классе 013 мм:

x₁ = _0-0,5  ₂ = 20,82 0,94 = 19,571 %,

A^d_x1= A^d_0-0,5= 12,123 %.

Принимаем эффективность грохочения в загрузочном устройстве отсадочной машины ₃ = 0,7 и дополнительное шламообразование:

в загрузочном устройстве a₁ = 2 %, в отсадочной машине a₂ = 12 %.

₂₁ = х₁  ₃ = 19,571 0,7 = 13,699 %,

A^d₂₁= A^d_х1 = 12,123 %.

Выход и зольность надрешетного продукта загрузочного устройства:

₂₀ = ₇  ₂₁ = 58,832  13,699 = 45,133 %,

A^d₂₀= (58,832 10,921  13,699 12,123)/45,133 = 10,556 %.

Определяем выход и зольность класса 0,513 мм без шлама с учетом, что в загрузочном устройстве отсадочной машины происходит дополнительное шламообразование.

 ‘₇ =(₇  x₁) (1  a₁ /100) (1  a₂ /100)=

=(58,832  19,571) (1  2 /100) (1  12 /100)= 39,686 %,

A^d’₇= (₇  A^d₇  x₁  A^d_x1)/ ‘₇  (1  a₁ /100) (1  a₂ /100)=

= (58,832 10,921  19,571 12,123)/ 39,686 0,98 0,88 = 11,841 %.

Выход и зольность шлама, поступающего на отсадку:

x₂= x₁ (1  ₃) + (₇  x₁)(a₁ /100+(1  a₁ /100) a₂ /100)=

= 19,571 (1 0,7)+(58,83219,571) (0,02+(10,02) 0,12)= 11,274 %.

A^d_x2 = (x₁ A^d_x1 (1₃)+(₇  A^d₇  x₁ A^d_x1)(a₁ /100+(1 a₁ /100) a₂ /100))/x₂=

=(19,571 12,123 (1 0,7)+(58,832 10,92119,571 12,123) (0,02+

+(10,02) 0,12))/11,274 = 11,167 %.

Определяем фракционный состав исходного, поступающего в отсадочную машину. Пересчитываем значения выходов фракций класса 0,513 мм (табл.6) к  ‘₇ = 39,686 %.

Для фракции < 1,3 г/см³:

48,956  39,686

39,952  х

х = 39,952  39,686/48,956 =32,387 %

и т. д. для других фракций.

Результаты помещаем в графу 2 табл.15. В графу 3 переписываем значения зольностей фракций из табл.6. Для расчета выходов концентрата и отходов величины извлечения фракций берем из прил . 6 и 7 [1].

Дальнейший порядок заполнения табл.15 аналогичен оформлению табл.14.

Концентрат без шлама

 ‘₂₂ = 34,667 %, A^d’₂₂ = 113,632/34,667= 3,278 %.

Концентрат со шламом

₂₂ =  ‘₂₂ +x₂ = 34,667 + 1,64 = 36,307 %,

A^d₂₂ = (34,667 3,278 + 1,64 12,885)/36,307 = 5,07 %.

Порода

₂₃ = 4,111 %, A^d₂₃ = 276,679/4,111 = 67,305 %.

Таблица 14

Результаты обогащения класса 13100 мм в тяжелых средах

Плотность	Исходный				Концентрат, k = 1,65			Отходы
фракций		A^d	  A^d	ср	Ek	k	k  A^d	Eo	o	o  A^d
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1,21,3	82,442	3,273	269,856	1,25	100	82,442	269,856	0	0	0
1,31,4	1,476	8,826	13,025	1,35	99,14	1,463	12,913	0,86	0,013	0,112
1,41,5	1,015	15,387	15,618	1,45	78,64	0,798	12,282	21,36	0,217	3,336
1,51,6	0,864	24,582	21,247	1,55	21,36	0,185	4,538	78,64	0,680	16,708
1,61,8	0,656	34,089	22,365	1,7	0,07	0,0	0,016	99,93	0,656	22,349
1,82,6	13,547	69,978	947,990	2,2	0	0,0	0,0	100	13,547	947,990
Итого	100,0	12,901	1290,102	–	–	84,888	299,606	–	15,112	990,496

Таблица 15

Результаты обогащения класса 0,513 мм отсадкой

Плотность	Исходный				Концентрат, k = 1,58			Отходы
фракций		A^d	  A^d	ср	Ek	k	k  A^d	Eo	o	o  A^d
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1,21,3	32,387	2,889	93,884	1,25	99,83	32,332	93,725	0,0	0,0	0,0
1,31,4	2,001	6,437	12,880	1,35	93,46	1,870	12,038	0,08	0,002	0,001
1,41,5	0,547	14,545	7,950	1,45	67,23	0,367	5,345	1,380	0,008	0,110
1,51,6	0,224	23,566	5,270	1,55	34,32	0,077	1,809	7,560	0,017	0,398
1,61,8	0,268	34,714	9,294	1,7	7,7	0,021	0,716	30,450	0,082	2,830
1,82,6	4,260	68,278	290,839	2,2	0	0,0	0,0	93,980	4,003	273,330
Итого	39,686	10,586	420,118	-	-	34,667	113,632	-	4,111	276,679

Проверочный расчет

₂₀ = ₂₂ + ₂₃ = 44,84 + 4,111 = 48,951 %,

A^d₂₀ = (44,84 5,07+ 4,111 67,305 ) /49,862 = 10,705%.

Обезвоживание концентрата отсадки в багерзумпфе

Принимаем эффективность классификации по крупности 0,5 мм ₃ = 90 %.

Выход и зольность слива багерзумпфа:

₂₅ = x₂  ₃ = 10,18  0,9 = 9,158 %, A^d₂₅ = A^d_x2 = 11,167 %.

Выход и зольность концентрата отсадки после багерзумпфа:

₂₄ = ₂₂  ₂₅ = 44,84  9,158 =35,682 %,

A^d₂₄ = (44,84 5,07  9,158 11,167 )/35,682 = 3,505 %.

Обезвоживание концентрата в центрифуге

Принимаем, что вместе с фугатом уходит 3 % материала, поступающего в центрифугу, зольностью на 2 % больше, чем зольность исходного центрифуги.

Выход и зольность шлама, удаляемого с фугатом:

₂₇ = ₂₄  0,03 = 35,682  0,03 = 1,07 %,

A^d₂₇= A^d₂₄ + 2,0 = 3,505 + 2,0 = 5,505 %.

Выход и зольность обезвоженного на центрифуге концентрата:

₂₆ = ₂₄  ₂₇ = 35,682  1,07 = 34,614 %,

A^d₂₆ = (35,682  3,505  1,07  5,505)/34,614 =3,441 %.

Проверочный расчет:

₂₂ = ₂₅ + ₂₇ + ₂₆ = 9,158 + 1,07 + 34,614 = 44,84 %,

A^d₂₂ = (9,158  11,167 + 1,07 5,505 + 34,614 3,441)/44,84 = 5,07 %.

Результаты расчета схемы переработки углей сводим в табл.16.

Таблица 16

Баланс продуктов переработки

№ продукта	Наименование продуктов		A^d
1	2	3	4
10 26	Концентрат класса, мм 13100 0,513	31,83 34,614	3,575 3,441
	И т о г о концентрата	66,445	3,505
9 23	Отходы класса, мм 13100 0,513	5,849 4,111	65,545 67,305
	И т о г о отходов	9,96	66,271
19 21 25 27	Шлам, находящийся в: некондиционной суспензии подрешетном загрузочного устройства сливе багерзумпфа фугате	3,49 8,969 9,158 1,071	9,547 12,123 11,167 5,503
	И т о г о шлама	22,687	11,028
	В с е г о	100,000	11,729