- •Введение
- •1 Основные понятия и определения. Классификация механизмов
- •1.1 Основные понятия и определения
- •1.2 Кинематические пары и их классификация
- •1.3 Кинематические цепи и их классификация
- •1.4 Структурные, кинематические и конструктивные схемы механизмов
- •1.5 Общая классификация механизмов
- •1.5.1 Механизмы, преобразующие вид движения
- •1.5.2 Механизмы, преобразующие параметры движения
- •2 Анализ рычажных механизмов
- •2.1 Структурный анализ
- •2.2 Кинематический анализ
- •2.2.1 Основные кинематические характеристики механизмов
- •2.2.2 Цели, задачи и методы кинематического анализа
- •2.2.3 Графический метод дифференцирования (метод кинематических графиков)
- •2.2.4 Метод планов скоростей и ускорений
- •2.2.5 Понятия об аналитических методах
- •2.3 Силовой анализ
- •2.3.1 Задачи и методы силового анализа
- •2.3.2 Определение внешних сил
- •2.3.3 Трение в кинематических парах
- •2.3.4 Механический КПД машины
- •2.3.5 Определение сил реакций в кинематических парах
- •2.3.6 Кинетостатика ведущего звена (рисунок 2.54)
- •2.3.7 Определение уравновешивающей силы методом Жуковского
- •3 Анализ зубчатых механизмов
- •3.1 Основной закон зацепления (теорема Виллиса)
- •3.2 Теория эвольвенты
- •3.4 Основные параметры эвольвентных зубчатых колес
- •3.5 Способы изготовления зубчатых колес
- •3.6 Основные параметры зубчатой пары
- •3.7 Построение картины внешнего эвольвентного зацепления
- •3.8 Качественные показатели зацепления
- •3.9 Блокирующий контур
- •3.10 Кинематический анализ механизмов передач
- •3.10.1 Аналитический метод
- •3.10.2 Графоаналитический метод
- •3.11 Силовой анализ передач
- •4 Анализ кулачковых механизмов
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Силовой анализ
- •5 Синтез рычажных механизмов
- •5.1 Структурный синтез
- •6 Синтез планетарных механизмов
- •7 Синтез кулачковых механизмов
- •7.1 Графический метод
- •7.1.1 Законы движения ведомого звена
- •7.1.3 Определение основных размеров кулачкового механизма
- •7.1.4 Построение профиля кулачка
- •7.2 Аналитический метод
- •7.2.1 Аналитическое описание закона движения толкателя
- •7.2.2 Определение основных размеров кулачка
- •7.2.3 Построение центрового профиля кулачка
- •7.2.4 Определение радиуса ролика
- •7.2.5 Построение конструктивного профиля кулачка
- •8. Динамика машин с жесткими звеньями
- •8.1 Определение масс и моментов инерции звеньев
- •8.2 Приведение масс
- •8.3 Приведение сил
- •8.4 Режим работы машины
- •8.5 Уравнение движения
- •8.6 Неравномерность хода машинного агрегата
- •8.7 Расчет маховика без учета характеристик приводного электродвигателя
- •8.8 Динамика машин с учетом характеристик приводного электродвигателя
- •9 Динамика машин с учетом упругости звеньев
- •9.1 Структура динамического расчета
- •9.2 Динамические модели
- •9.3 Математические модели
- •9.4 Решение уравнений движения
- •9.5 Оптимизация колебательного процесса
- •10 Уравновешивание и виброзащита машин
- •10.1 Уравновешивание машин
- •10.1.1 Уравновешивание вращающихся звеньев
- •10.1.2 Уравновешивание плоских рычажных механизмов (циклических механизмов)
- •10.2 Виброзащита машин
- •10.2.1 Виброгашение
- •10.2.2 Виброизоляция
- •11 Манипуляторы и промышленные роботы
- •11.1 Виды манипуляторов и промышленных роботов
- •11.2 Структура и геометрия манипуляторов
- •11.3 Кинематика манипуляторов
- •12 Синтез системы управления механизмами машины-автомата
- •12.1 Тактограмма движения
- •12.2 Таблица включений (таблица 12.2)
- •12.3 Составление формул включения и их упрощение
- •12.4 Построение системы управления на пневматических элементах
- •12.5 Построение системы управления на электрических элементах
- •Список использованных источников
или
r0 = rmin + ρ min ,
где ρ min - минимальный радиус кривизны профиля кулачка.
Из рисунка 7.14 видно, что точка Аi соответствует тому положению Si толкателя, при котором радиус кривизны профиля кулачка достигает минимального значения
ρmin = r0 + Si − S′i′ .
7.2.3Построение центрового профиля кулачка
Кривая профиля кулачка – есть множество точек контакта профилей толкателя и кулачка в их относительном движении, поэтому для определения профиля кулачка следует записать координаты точек контакта как функции угла поворота кулачка и жестко с ним связанной системе координат. Построение центрового профиля кулачка с роликовым толкателем соответствует построению действительного профиля кулачка с остроконечным толкателем (вершины остроконечного толкателя совпадают с центром ролика).
Кулачковые механизмы с роликовым толкателем
|
Выбираем неподвижную систему координат X0Y0 и изображаем |
||||||||||||||||||
кулачковый механизм при ϕ = 0 , |
когда |
толкатель находится |
в |
нижнем |
|||||||||||||||
положении (рисунок 7.15а) выбираем подвижную систему координат X1Y1, |
|||||||||||||||||||
жестко связанную с кулачком, причем при ϕ = 0 оси совпадают |
X0 |
и |
X1, |
||||||||||||||||
Y0 и Y1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Поворачиваем кулачок вместе с подвижными осями X1 |
и |
Y1 |
на |
|||||||||||||||
произвольный угол φ (рисунок 7.15б). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
S = |
S(ϕ ) - перемещение толкателя; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rϕ |
- текущий радиус-вектор до точки контакта кулачка с толкателем ( . ) А; |
||||||||||||||||||
β – текущий угол профиля кулачка. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Составляем вектор координат точки контакта А0 в неподвижной |
||||||||||||||||||
системе координат X0Y0, XA0 = e , |
|
|
|
YA0 |
= S0 + S или в матричной форме |
||||||||||||||
|
|
XA0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
rA0 = |
YA0 |
|
|
|
= |
|
|
|
S0 + S |
|
|
|
. |
|
|
|
||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
(1 в матрице вектора координат имеет чисто условный смысл, чтобы иметь квадратную матрицу одинаковой размерности).
Составляем матрицу преобразования координат в системе X1Y1, т.е матрицу перехода к повернутым осям от неподвижной системы к подвижной
– М10
|
cos j |
sin j |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
M10 = |
- sin j |
cos j |
0 |
|
|
|
. |
|
0 |
0 |
1 |
|
|
|
|
Элементы матрицы – направляющие косинусы.
Записываем координаты точки А в подвижной системе координат.
Вектор координат
XA1
rA1 = M10 × rA0 = YA1
1
|
e × cos j |
+ |
(S0 + |
S) × sin j |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
= |
- e × sin j |
+ |
(S0 + |
S) × cos j |
|
|
|
. |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Зная координаты точки А можно перейти к полярной системе. Текущий радиус-вектор
r = |
X2 |
+ Y2 |
= |
|
|
e2 + (S |
0 |
+ S)2 |
. |
|
|
|
||
ϕ |
A1 |
A1 |
|
|
|
|
|
|
|
XA |
|
|
||
Текущий угол профиля |
кулачка |
найдем из выражения tg b = |
1 |
, |
||||||||||
|
||||||||||||||
|
|
|||||||||||||
которое после преобразования приводится к виду |
|
|
YA1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
b = |
j + arctg |
|
|
e |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
S0 + S |
|
|
|
|
|
Угол β отсчитывается от оси Y1 по часовой стрелке.
Кулачковый механизм с роликовым коромыслом
Для определения центрового профиля кулачка неподвижную систему координат расположим так, чтобы Х0 проходила через ось О2 вращения коромысла (рисунок 7.16), а подвижная система координат X1Y1, связанная с кулачком, в начальном положении (при φ=0) совпадала с неподвижной.
Координаты центрального профиля в неподвижной системе координат
|
XA0 |
|
|
|
0 |
- 2 cos(y 0 + y ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
rA0 = |
YA0 |
|
|
= |
|
2 sin(y 0 + y ) |
|
|
|
. |
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Матрица преображения |
от |
неподвижной системы координат |
к |
подвижной
а)
б)
в)
Рисунок 7.15
|
cos j |
sin j |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
M10 = |
- sin j |
cos j |
0 |
|
|
|
. |
|
0 |
0 |
1 |
|
|
|
|
Вектор координат центрального профиля
|
|
|
|
|
cos j |
|
sin j |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
- 2 cos(y 0 + |
y ) |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
= |
- |
sin j |
cos j |
|
0 |
|
|
´ |
|
|
|
|
|
|
|
2 sin(y 0 + |
y ) |
|
|
|
|
. |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
rA1 = M10 × rA0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
После перемножения матриц и преобразований, получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
XA1 |
|
|
0 × cos j |
|
- |
|
|
2 cos(y |
0 + |
y |
+ j ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
rA1 |
= |
YA1 |
|
= |
- |
0 × cos j |
+ |
|
2 sin(y 0 + |
y |
+ |
j ) |
|
|
. |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Текущий радиус вектор |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
r = |
X2 |
+ Y2 |
= |
2 |
+ 2 - |
|
2 |
0 |
× |
2 |
× cos(y |
0 |
+ |
|
|
y ) . |
||||||||||||||||||||||||
ϕ |
|
A1 |
|
A1 |
|
0 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Текущий угол профиля кулачка |
|
XA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tg b |
= |
1 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YA1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
откуда после преобразования имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
2 × cos(y 0 + |
y ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
b = |
j + |
arctg |
0 + |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 × sin(y |
0 + |
y ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Угол β отсчитывается от оси Y1 по часовой стрелке. |
|
Текущий угол |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
подъема коромысла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y = S .
2
7.2.4 Определение радиуса ролика
Толкатель кулачкового механизма снабжают роликом с целью уменьшения трения и износа поверхностей кулачка и толкателя, а также для уменьшения контактных напряжений.
Радиус ролика rрол должен быть меньше ρmin - наименьшего радиуса кривизны центрального профиля на выпуклых участках, так как в противном случае конструктивный профиль будет иметь самопересечение.
Обычно принимают
rрол ≤ 0,8 ρmin.
Вторым ограничением является неравенство rрол ≤ 0,4 r0,