- •Введение
- •1 Основные понятия и определения. Классификация механизмов
- •1.1 Основные понятия и определения
- •1.2 Кинематические пары и их классификация
- •1.3 Кинематические цепи и их классификация
- •1.4 Структурные, кинематические и конструктивные схемы механизмов
- •1.5 Общая классификация механизмов
- •1.5.1 Механизмы, преобразующие вид движения
- •1.5.2 Механизмы, преобразующие параметры движения
- •2 Анализ рычажных механизмов
- •2.1 Структурный анализ
- •2.2 Кинематический анализ
- •2.2.1 Основные кинематические характеристики механизмов
- •2.2.2 Цели, задачи и методы кинематического анализа
- •2.2.3 Графический метод дифференцирования (метод кинематических графиков)
- •2.2.4 Метод планов скоростей и ускорений
- •2.2.5 Понятия об аналитических методах
- •2.3 Силовой анализ
- •2.3.1 Задачи и методы силового анализа
- •2.3.2 Определение внешних сил
- •2.3.3 Трение в кинематических парах
- •2.3.4 Механический КПД машины
- •2.3.5 Определение сил реакций в кинематических парах
- •2.3.6 Кинетостатика ведущего звена (рисунок 2.54)
- •2.3.7 Определение уравновешивающей силы методом Жуковского
- •3 Анализ зубчатых механизмов
- •3.1 Основной закон зацепления (теорема Виллиса)
- •3.2 Теория эвольвенты
- •3.4 Основные параметры эвольвентных зубчатых колес
- •3.5 Способы изготовления зубчатых колес
- •3.6 Основные параметры зубчатой пары
- •3.7 Построение картины внешнего эвольвентного зацепления
- •3.8 Качественные показатели зацепления
- •3.9 Блокирующий контур
- •3.10 Кинематический анализ механизмов передач
- •3.10.1 Аналитический метод
- •3.10.2 Графоаналитический метод
- •3.11 Силовой анализ передач
- •4 Анализ кулачковых механизмов
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Силовой анализ
- •5 Синтез рычажных механизмов
- •5.1 Структурный синтез
- •6 Синтез планетарных механизмов
- •7 Синтез кулачковых механизмов
- •7.1 Графический метод
- •7.1.1 Законы движения ведомого звена
- •7.1.3 Определение основных размеров кулачкового механизма
- •7.1.4 Построение профиля кулачка
- •7.2 Аналитический метод
- •7.2.1 Аналитическое описание закона движения толкателя
- •7.2.2 Определение основных размеров кулачка
- •7.2.3 Построение центрового профиля кулачка
- •7.2.4 Определение радиуса ролика
- •7.2.5 Построение конструктивного профиля кулачка
- •8. Динамика машин с жесткими звеньями
- •8.1 Определение масс и моментов инерции звеньев
- •8.2 Приведение масс
- •8.3 Приведение сил
- •8.4 Режим работы машины
- •8.5 Уравнение движения
- •8.6 Неравномерность хода машинного агрегата
- •8.7 Расчет маховика без учета характеристик приводного электродвигателя
- •8.8 Динамика машин с учетом характеристик приводного электродвигателя
- •9 Динамика машин с учетом упругости звеньев
- •9.1 Структура динамического расчета
- •9.2 Динамические модели
- •9.3 Математические модели
- •9.4 Решение уравнений движения
- •9.5 Оптимизация колебательного процесса
- •10 Уравновешивание и виброзащита машин
- •10.1 Уравновешивание машин
- •10.1.1 Уравновешивание вращающихся звеньев
- •10.1.2 Уравновешивание плоских рычажных механизмов (циклических механизмов)
- •10.2 Виброзащита машин
- •10.2.1 Виброгашение
- •10.2.2 Виброизоляция
- •11 Манипуляторы и промышленные роботы
- •11.1 Виды манипуляторов и промышленных роботов
- •11.2 Структура и геометрия манипуляторов
- •11.3 Кинематика манипуляторов
- •12 Синтез системы управления механизмами машины-автомата
- •12.1 Тактограмма движения
- •12.2 Таблица включений (таблица 12.2)
- •12.3 Составление формул включения и их упрощение
- •12.4 Построение системы управления на пневматических элементах
- •12.5 Построение системы управления на электрических элементах
- •Список использованных источников
Соединяем точки 1 и 2 хордой (рисунок 2.10а). Из полюса Р проводим Р21, параллельно хорде 12. Отрезок 021 представляет собой среднюю
скорость движения на участке 1-2. Переносим ее в середину 2 участке и
т.д. |
Полученные точки соединяем плавной кривой - |
|
|
Дифференцируя график скорости |
получим график |
ускорения |
|
центра тяжестивдоль оси X(рисунок 2.10в)
На первом участке графика скорости O-I находим точки пересечения графика с отметками времени и соединяем их хордой. Ось абсцисс графика ускорения продолжаем влево на произвольное расстояние Н2 до точки Р2. Точка Р2- полюс графического дифференцирования. Из точки Р2 проводим линию параллельно хорде на первом участке графика скорости до
пересечения с осью ординат. Получаем точкуПо аналогии отрезок представляет собой в масштабе построения среднее ускорение
на первом участке. Переносим ее в середину первого участка и т.д. Полученные точкисоединим плавной кривой -
Масштабный коэффициент графика ускорения, (м/с )/мм
Проверка правильности построения диаграмм:
-там, где функция имеет экстремумы, производная равна 0; -там, где функция меняет знак - производная имеет экстремумы. Истинные значения скорости и ускорения для всех 12 положений
2.2.4 Метод планов скоростей и ускорений
Метод построения планов скоростей и ускорений базируется на теоремах Архимеда: скорость (ускорение) абсолютного движения точки представляет собой геометрическую сумму переносного (поступательного) и относительного (вращательного) движения.
где относительное ускорение в свою очередь состоит из нормального (центростремительного) и тангенциального (касательного) -
ускорений.
Например, дана кинематическая схема (рисунок 2. 11)
Рисунок 2.11
Абсолютная скорость точки А, как принадлежащей первому звену, равна
так как направлена по касательной к траектории
(перпендикулярно звену) в сторону вращения. Т.к., то линейная
скорость точек звена распределяется по закону треугольника. Абсолютная скорость точки В
•
и определяется как геометрическая сумма векторов скоростей
VA иVBA (рисунок 2.11).
Абсолютное ускорение точки А (рисунок 2.12)
Так как Нормальное ускорение точки А относительно О1
и направлено к центру вращения, т.е. от точки А к точке O1
Рисунок 2.12
Тангенциальное ускорение
и направлено по касательной к траектории в сторону углового ускорения. Абсолютное ускорение
Если движение ведущего звена 1 равномерное, |
, то |
Тогда, абсолютное ускорение точки А
Абсолютное ускорение точки B равно векторной (геометрической) сумме трех векторов
Ускорение аА известно по точке приложения, направлению и величине. Нормальное ускорение звена 2
инаправлено от В к А. Тангенциальное ускорение
иизвестно по лини действия -ВА.
Абсолютное ускорение точки В находится построением геометрических (векторных) сумм ускорений, т.е. построением планов скоростей и ускорений.
В кулисных механизмах подвижные звенья соединяются между собой поступательной кинематической парой. По кулисе перемещается
ползун (камень кулисы). В таких механизмах разложение сложного движения несколько отличается от рассмотренного выше.
На рисунке 2.13 простейший кулисный механизм. Ползун 2 вращается вместе с кривошипом 1 и вместе с вращением кулисы 3 совершает сложное движение - переносное (вращательное) вместе с кулисой и относительное (поступательное) по направляющей кулисы (в общем случае относительное движение ползуна определяется формой направляющей кулисы).
Абсолютная скорость точки А1 (принадлежащей звену 1) равна скорости точки А2 (принадлежащей звену 2).
и направлена перпендикулярно звену O1A сторону вращения (рисунок 2.13а).
Скорость точки АЗ находящейся на третьем звене, но совпадающей в данное мгновение с точкой A1 (A2) равна
где |
- абсолютная скорость точки А3 звена 3 |
|
- абсолютная скорость точки А2 звена 2 |
|
- относительная скорость скольжения точки относительно |
|
направленная вдоль кулисы |
о
Можно также написать
а) |
б) |
а) |
б) |
|
Рисунок 2.13 |
|
Рисунок 2.14 |
Абсолютное ускорение точки A1 как принадлежащей первому звену (рисунок 2.14а)
Нормальное ускорение
Тангенциальн
Ускорение точки А3 находящейся на 3 звене, но совпадающей в данное мгновение с точками AI или А2
aA = aA + aA A + aA A
где aA3 и aA2 - абсолютные ускорения точек A3 и А2 в переносном движении;
- кориолисово ускорение появляется в следствии того, что переносное движение является вращательным
Для определения направления кориолисово ускорения нужно вектор V A3 A2 повернуть на 90 0 по направлению угловой скоростипереносного
движения (рисунок 2.136).
- релятивное (относительное) ускорение точки А3 относительно
А2, направленное вдоль кулисы. По величине неизвестно (рисунок 2.14а). Ускорение aA3 как принадлежащей третьему звену, можно записать
где а0г =0.
Нормальное ускорение
и направлено вдоль кулисы от точки А3 к точке O2. Тангенциальное ускорение
aA O = ε 3l AO2 ,
Линейные скорости точек, м/с
а) |
б) |
в) |
Рисунок 2.15
(общего полюса) провести векторы Если из произвольной точки
скоросте |
в определенном масштабе |
й
то получим фигуру PvBcd называемую планом (картиной) скоростей, которая подобна фигуре РВСД и повернута относительно нее на 90° в сторону вращения (рисунок 2.15б).
Если из произвольно выбранного полюса Рa (рисунок 2.15в) провести векторы ускорений в определенном масштабе
то фигура PaBcd будет называться планом ускорений,
который также подобен фигуре РВСД и повернут в сторону вращения на 180°.
Свойства планов:
-если Р мгновенный центр вращения звена ВСД, то скорости (ускорения) точек В5 С, Д пропорциональны РВ, PC, РД;
-фигуры PVBcd (PaBcd) подобные фигуре РВСД и называются планами скоростей (ускорений);
-отрезки представляют собой векторы скоростей (ускорений) точек В, С, Д;
-жесткие контуры - звенья ВСД, отображаются на планах скоростей (ускорений) подобно и повернуты на 90° на плане скоростей в сторону действия угловой скорости (при , на 180° на плане ускорений).
Примеры построения планов скоростей и ускорений механизмов 2
класса.
Пример – Исходные данные:
-кинематическая схема механизма в произвольном положении;
-функция движения ведущего звена ω 1 = const (рисунок 2.16а).
Построение плана скоростей для рычажных механизмов 2 класса рекомендуется проводить в следующей последовательности:
-определить скорость точки на конце ведущего звена – 1;
-определить масштабный коэффициент плана скоростей - μ V и
уточнить длину вектора скорости точки на конце ведущего звена;
-составить векторные уравнения скорости средней точки первой группы Ассура, выразив ее через крайние точки. Полученные векторные уравнения решить графически;
-по свойству подобия определить скорости крайних точек второй группы Ассура;
-составить векторные уравнения скорости средней точки второй группы Ассура, выразив ее через крайние точки. Полученные векторные уравнения графически, т.е. достроить план скоростей;
-по свойству подобия найти положения центров тяжести весомых звеньев на плане скорости и определить их скорость;
-из построенного плана скорости по величинам относительных скоростей (вращательное движение звеньев) определить угловые скорости звеньев.
Результаты расчетов свести в таблицу. Построение плана скоростей (рисунок 2.16б): Скорость точки А
VA = VO1 + VAO1 .
Скорость точки О1 в переносном движении VO1 = 0. Скорость точки А относительно О1, м/с
VA = VAO1 = ω1 l1 ,
Из полюса PV (там же будет и неподвижная точка О1) отрезком произвольной длины PVa проводим вектор скорости VA перпендикулярно
АО1 в сторону вращения.
Масштаб построения, (м/с)/мм
μ = VA /VA ,
V
где VA - модуль скорости точки А, м/с;
VA - длина вектора скорости точки А, мм.
Точка В принадлежит одновременно второму и третьему звеньям, т.е. является средней точкой группы Ассура. Векторные уравнения относительно крайних точек А и О2
VB = VA + VBA , VBA = ω2 l2 = ? , ( ВА ). VB = VO2 + VBO2 , VBO2 = ω3 l3 = ? , ( В2 О 2 ).
а)
б)
в)
Рисунок 2.16
Для установления траектории относительного движения точки В относительно некоторой другой точки (например, А) следует мысленно разъединить звенья в точке В и зафиксировать точку А. Тогда уравнения
решаются графически. Из конца вектора скорости VA проводим линию действия вектора VBA BA . Так как VО2 = 0, то из полюса PV проводим
линию действия VBO2 BO2. Пересечение двух линий действия даст на плане скоростей точку В.
Модули скоростей VB и VBA, м/с
VB = VBμ V , VBA = VBA μ V .
На основании свойств подобия находим скорости центров тяжести звеньев 2, 3
|
|
/ |
|
= |
|
/ |
|
, откуда |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
АВ |
ав |
AS 2 |
aS 2 |
aS 2 |
AS 2 |
(ав |
/ AB), мм. |
||||||||||||
Скорость точки S2 - VS2 |
= |
|
S2 m V . АналогичноVS3 = |
|
S3 × m V , м/с. |
|||||||||||||||
V |
V |
Из плана скоростей находим модуль и направление угловых скоростей второго и третьего звеньев (рисунок 1.21а), 1/с
ω2 = VAB /l2 = (VAB μV )/l2 ,
ω3 = VBO2 /l3 = (VB μV )/l3 .
Чтобы определить направление ω 2 нужно вектор скорости VAB из плана скоростей, перенести в точку А на план механизма и посмотреть, куда он вращает звено АВ относительно точки А (вращение против часовой стрелки). Аналогично определяется направление ω3 - против часовой стрелки.
Построение плана ускорений для рычажных механизмов 2 класса рекомендуется проводить в следующей последовательности:
-определить ускорение точки на конце ведущего звена – 1;
-определить масштабный коэффициент плана ускорения - μа и уточнить длину вектора ускорения точки на конце ведущего звена;
-составить векторные уравнения ускорения средней точки первой группы Ассура, выразив его через крайние точки. Определить истинные значения нормальных (или кориолисовых) ускорений и длину и направление их векторов, полученные векторные уравнения решить графически;
-по свойству подобия определить ускорения крайних точек второй группы Ассура;
-составить векторные уравнения ускорения средней точки второй группы Ассура, выразив его через крайние точки. Достроить план ускорения аналогично пункту 3;
-по свойству подобия найти положение центров тяжести весомых звеньев на плане ускорения и определить их ускорения;
-из построенного плана ускорения по величинам и направлениям относительных тангенциальных ускорений определить угловые ускорения звеньев.
Построение плана ускорений (рисунок 2.16в): Ускорение точки А
a A = aO |
+ a n |
+ |
a |
t . |
1 |
AO |
|
|
AO |
|
1 |
1 |
Ускорение точки О1 в переносном движении аО1 = 0. Нормальное относительное ускорение, м/с2
a nAO1 = ω12 l1 . Касательное относительное ускорение
a tAO1 = ε1l1 = 0 . Т.к. ω 1 = const, то ε 1 = 0 , и аtА1О1 = 0 . Таким образом, полное ускорение точки А равно
a A = a nAO1 = ω12 l1 = VA2 /l1 , и направлено вдоль звена 1 от А к О1.
Из полюса Ра (там же будет неподвижная точка О1); отрезком произвольной длины Pa a проводим вектор ускорения aA параллельно звену
1 к центру вращения от А к О1.
Масштабный коэффициент плана ускорений, (м/с2)/мм
μ a = a A / aA ,
где аА – модуль ускорения точки А – м/с2; аА - длина вектора, мм.
Ускорение точки В – средней точки группы Ассура. Так как точка В принадлежит одновременно второму и третьему звену, то векторные уравнения точки В составляем относительно крайних точек А и О2.
Рассмотрим точку В как принадлежащую второму звену, для этого мысленно отсоединили ее от третьего звена и зафиксируем точку А. Векторное уравнение
aB = aA + aBAn + aBAt . |
|
Нормальное относительное ускорение равно aBAn = |
ω22 l2 = VBA2 /l2 , м/с2 |
и направлено вдоль звена от В к А. Из конца вектора |
aA как из полюса, |
откладываем вектор aBAn = anBA / μ a (мм) параллельно звену 2 в направлении
от В к А.
Тангенциальное относительное ускорение по модулю неизвестно aBAt = ε2 l2 = ? ,
а его линия действия перпендикулярна звену 2. Из конца вектора aBAn
проводим линию действия aBAt перпендикулярно звену 2. Ускорение точки В как принадлежащей третьему звену
aB = aO2 + aBOn |
2 + aBOt |
2 . |
|
|
|
||
Ускорение точки О2 в переносном движении аО2 = 0, нормальное |
|||||||
относительное ускорение равно |
aBOn |
2 = ϖ 32 l3 = VB2 /l3 |
и направлено |
вдоль |
|||
звена от В к О2. Из полюса Ра |
откладываем вектор |
aBOn |
2 = aBAn / μ a |
(мм) |
|||
параллельно звену 3 в направлении от В к О2. |
|
|
|
|
|||
Тангенциальное ускорение неизвестно |
|
|
|
|
|||
aBOt |
2 = ε3 l3 = ? , |
|
|
|
|
а линия действия перпендикулярна звену 3. Из конца вектора aBO2n проводим линию действия aBOt 2 . Точки пересечения линий действия векторов aBAt и
aBOt 2 определяет на плане ускорений точку В. Модули ускорений, м/с2
aBAt |
= aBAt μ a , |
|
|
|
at |
= at |
μ |
a |
, |
BO2 |
BO2 |
|
|
aB = aBμ a .
На основании свойства подобия находим ускорения центров тяжести,
м/с2
AB / aв = AS2 / aS2 → aS2 = AS2 (aв / AB), мм.
aS2 = aS2μa .
Аналогично
aS3 = aS3μ a .
Из плана ускорений находим модуль и направление угловых ускорений второго и третьего звеньев (рисунок 2.21а), 1/с2
ε 2 = aBAt / l2 |
, |
|
ε 3 = aBOt |
2 |
/ l3 . |
Чтобы определить направление |
ε2 нужно вектор тангенциального |
ускорения aBAt с плана ускорений перенести в точку В на план механизмов и
посмотреть куда он вращает звено АВ относительно точки А (по часовой стрелки). Аналогично определяется вращение ε3.
Вектор тангенциального ускорения aBOt 2 с точки ускорений переносим
в точку В на план механизма и смотрим куда он вращает звено 3 относительно точки О2 (против часовой стрелки).
Пример - Исходные данные:
-кинематическая схема механизма, построенная в масштабе μl в заданном положении (рисунок 2.17а);
-угловая скорость звена 1 − ω 1 , 1/с.
Последовательность построения плана скоростей. Абсолютная скорость точки А1 на конце ведущего звена 1
VA1 = VO1 + VA1O1 .
Так как переносного (поступательного) движения первого звена нет, то
VO1=0, и
VA1 = VA1 01 = ω1 l1 .
Масштабный коэффициент плана скорости, (м/с)/мм
μV = VA1 /VA1 .
Из произвольно-выбранной точки PV (полюса плана скоростей) (рисунок 2.17б) строим вектор скорости VA1 перпендикулярно О1А1 в
направлении угловой скорости ω1 . Так как V01 = 0, точка О1 на плане скоростей совпадают с полюсом PV.
Скорость точки А2, принадлежащей звену 2, равна VA2 = VA1. Скорость точки О2 V02 = 0.
Скорость средней точки первой группы Ассура – точки А3 определяем через скорости крайних точек этой группы А2 и О2. Причем точка А3 принадлежит звену 3 и в данный момент совпадает с точками А1 и А2.
Скорость точки А3 относительно точки А2 VA3 = VА2 + VA3 A2 .
Вектор VA2 в этом уравнении выступает как вектор скорости в
переносном движении. Величина и направление его известны. Вектор VA3 A2
представляет собой относительную скорость звена 3 относительно звена 2 (скорость скольжения) – параллельно звену О2А3. Величина этой скорости
неизвестна. Поэтому из конца вектора VA2 на плане скорости проводим
линию действия скорости VA3 A2 параллельно звену О2А3. Скорость точки А3 относительно точки О2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
A |
= VO |
2 |
+ VA O |
2 |
, |
|||||
|
|
3 |
|
|
|
3 |
|
||||||
где VO2 - вектор скорости звена 3 в переносном (поступательном) |
|||||||||||||
движении вместе с точкой О2. Так как |
|
VO2 = |
0 , то точка О2 совпадает с |
||||||||||
полюсом плана скоростей PV. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VA3O2 - вектор скорости относительного (вращательного) движения точки А3 относительно точки О2 перпендикулярно звену О2А3.
Планы механизма, скоростей и ускорений
Рисунок 2.17
|
|
Величина VA O |
2 |
= ω3 lO |
2 |
A |
|
неизвестна, |
|
так |
|
как неизвестна угловая |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
скорость звена 3 - |
|
|
ω 3 . Поэтому из полюса PV (из точки О2) проводим |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перпендикулярно О2А3. |
|
||||||||||||
линию действия |
|
|
скорости |
|
VA O |
2 |
|
|
|
Точка |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
пересечения |
двух |
линий действий |
V |
A A |
и VA O |
2 |
определяет на |
плане |
|||||||||||||||||||||||
скоростей положение точки А3. |
|
|
|
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
Отрезок |
|
|
a3 |
|
представляет |
|
собой |
|
|
вектор |
скорости точки А3, |
||||||||||||||||||
|
РV |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
A = РV a3 . Соответственно находим вектор |
VA A . |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
2 |
|
|
|
|
По свойству подобия на плане скоростей точку В, которая принадлежит звену 3 и звену 4, то есть является крайней точкой второй группы Ассура.
Точки А3, О2 и В, принадлежащие звену 3, образуют фигуру треугольника с направлением обхода вершин против часовой стрелки и углом 900 при вершине О2. На плане скоростей строим треугольную фигуру а3PVв, подобную фигуре А3О2В плана положения звена, но повернутую относительно ее на 900.
Для этого перпендикулярно отрезку |
a3 PV |
проводим отрезок |
PV в |
, |
||||
длина которого определяется из соотношения |
|
|
|
|
|
|
||
( A3O2 )/( |
|
) = ( a3 PV |
)/( |
|
), |
|||
BO2 |
PV в |
|||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
PV в = ( BO2 )/( A3O2 )( a3 PV ), мм.
Отрезок PV в представляет собой вектор скорости точки В, то есть
VB = PV в . Скорость другой крайней точки второй группы Ассура – О3
(неподвижной направляющей звена 5) VO3 = 0 и находится в полюсе PV. Скорость средней точки второй группы Ассура – С определяем через
скорости крайних точек этой группы В и СО (совпадающей с точкой С4,5). Скорость точки С относительно точки В
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VC = VB + VCB , |
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
||||
VB - вектор скорости переносного (поступательного) движения |
|||||||||
звена ВС, величина и направление его известны. |
|
||||||||
VCB |
- вектор относительной скорости точки |
С при вращении его |
|||||||
вокруг точки В. Линия действия V |
CB перпендикулярно звену СВ. |
||||||||
Величина VCB = ω4 lCB не известна, так как |
не известна угловая |
скорость звена 4. Поэтому из конца вектора VB на плане скорости проводим линию действия скорости VCB перпендикулярно звену СВ.
Скорость точки С относительно неподвижной точки СО
VC = VCo + VCCo
где VCo - вектор скорости точки СО (совпадающей с точкой С4,5) на
неподвижной направляющей в переносном движении. Так как VCo = 0, то точка СО совпадает с полюсом плана скорости PV.
VCCo - вектор скорости в относительном (поступательном) движении
звена 5 относительно направляющей О3О3, параллельно направляющей.
По величине VCСo не известна. Поэтому из полюса PV проводим линию действия скорости VCCo параллельно О3О3. Точка пересечения двух линий действия VCB и VCCo определяет на плане скоростей положение точки С. Отрезок РV с представляет собой вектор скорости точки С, то есть VC = PV с
и VCB = св .
По свойству подобия находим положения центров тяжести весомых звеньев на плане скоростей. Центр тяжести звена 4 лежит на прямой ВС на плане положения механизма, поэтому соответствующая ей точка на плане скоростей лежит на прямой, проходящей через точки в и с. При этом длина отрезка вS4 (мм) на плане скорости определяется соотношением
ВС / BS 4 = вс/ вS 4 ,
откуда
вS 4 = вс( BS 4 / BC ).
Вектор скорости точки S4 определяется отрезком PVS4, то есть
VS4 = PV S4 .
Истинные (абсолютные) значения скоростей точек механизма, м/с
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
VA = V |
A μV , VB = VB μV , VCB = VCB μV , |
|||||||||||||
3 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
VA A |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
= V |
A A μV , VC = VC μV , VS4 = VS4 μV . |
|||||||||||||
3 |
2 |
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Абсолютные величины угловых скоростей звеньев, 1/с
ω2 = ω3 = VA3 /l A3O2 ,
ω4 = VCB /lCB ,
где l A3O2 = l A3O2 μl , м.
Для определения направления угловой скорости звена 3 вектор VA3O2 = VA3 , то есть вектор относительной скорости точки А3 при вращении
ее относительно точки О2, переносим с плана скоростей на звено 3 в точку А3 и рассматриваем вращение этого звена вокруг точки О2 (по часовой стрелке).
Аналогично, перенося вектор скорости VCB с плана скорости в точку С звена
4 на план механизма, рассматриваем вращение звена 4 вокруг точки В (против часовой стрелки).
Построение плана ускорения. Исходные данные:
-кинематическая схема механизма (рисунок 2.17а);
-угловая скорость звена 1 - ω1 , 1/с;
-план скорости для заданного положения (рисунок 2.17б). Последовательность построения (рисунок 2.17в).
Абсолютное ускорение точки А1
а А1 = аО1 + а Аn1О1 + a At 1O1 .
Так как переносного (поступательного) движения звена 1 нет, то аО1 = 0 и так как угловая скорость ω1 = const , то угловое ускорение звена 1 ε1 = 0 и
тангенциальное a tA1O1 = ε1l1 = 0 . Поэтому
a A1 = a nA1O1 = ω12 lO1 A .
Масштабный коэффициент плана ускорений, (м/с2)/мм
μa = a A1 /a A1 .
Из произвольно выбранной точки Ра (полюса плана ускорений) (рисунок 2.17в) строим вектор ускорения aA1 параллельно А1О1 в
направлении от А1 к О1. Так как аО1 = 0 точка О1 на плане ускорения совпадает с полюсом Ра.
Ускорение средней точки первой группы Ассура (точка А3) определяем через ускорения крайних точек этой группы А2 и О2.
Точка А3 принадлежит звену 3 и в данный момент совпадает с точками
А1 и А2.
Ускорение точки А3 относительно точки А2
|
|
|
|
a A |
= a A |
+ a Aк |
A |
+ a Ar |
A . |
|
|
|
|
a A |
3 |
2 |
3 |
2 |
3 |
|
2 |
Вектор |
в этом уравнении является |
|
вектором ускорения в |
|||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
переносном движении. Величина и направление его известны. |
||||||||||
a Aк |
A |
- |
ускорение Кориолиса, |
возникающее |
в результате того, что |
|||||
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
переносное движение звена 3 является не поступательным, а вращательным вместе со звеном 2.
a A3A2r |
- релятивное ускорение в относительном движении точки А3 |
по |
||||
отношению |
к точке А2 (ускорение |
скольжения). Линия действия |
a Ar |
A |
||
параллельно звену А3О2. |
|
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
||
Величина ускорения Кориолиса определяется по модулю формулой |
|
|||||
|
a кA A |
= 2ω3VA A , |
|
|
||
|
3 |
2 |
3 |
2 |
|
|
где |
ω 3 = ω 2 - угловая скорость переносного движения; |
|
|
VA3A2 – скорость точки А3 относительно точки А2.
Длина вектора, изображающего ускорение Кориолиса на плане ускорений, равна, мм
|
|
a Aк |
A |
= a Aк |
A /μa . |
|
|
|
3 |
2 |
3 |
2 |
|
Для определения направления ускорения Кориолиса надо вектор |
||||||
относительной |
скорости |
VA A |
повернуть на 900 по |
направлению |
||
|
|
3 |
3 |
|
|
|
угловой скорости переносного движения ω3 (рисунок 2.17б). Поэтому из
конца вектора |
a A |
= a A |
на плане ускорения строим вектор ускорения |
|
2 |
1 |
Кориолиса |
a |
Aк |
A |
|
найденной длины в найденном направлении. Из конца |
|||||||||
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вектора a Aк |
A |
проводим линию |
действия релятивного ускорения a rA A |
|||||||||||
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
|
параллельно звену А3О2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Ускорение точки А3 относительно точки О2 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
a A |
= aO |
2 |
+ a n |
|
+ a t |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
A O |
2 |
A O |
2 |
|
|
|
|
|
aO2 |
|
|
|
|
|
3 |
3 |
|
|
|||
где |
|
|
- ускорение точки О2 в переносном движении звена 3, |
|||||||||||
aO2 = 0 , т.к. точка О2 неподвижна. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
a An |
O |
2 |
- нормальное ускорение точки А3 в относительном ее |
|||||||||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вращении вокруг точки О2. Направлено параллельно А3О2 от точки А3 к точке
О2.
Величина нормального ускорения определяется по модулю следующим образом, м/с2
a nA3O2 = ω32 l A3O2 = VA23O2 /l A3O2 .
Длина вектора, изображающего нормальное ускорение на плане ускорения, равна, мм:
a An3O2 = a nA3O2 /μa .
a At 3O2 - тангенциальное ускорение точки А3 в относительном вращении
вокруг точки О2. Линия действия – перпендикулярно звену А3О2. Величина тангенциального ускорения по модулю не известна, так как не известно угловое ускорение звена 3
a tA3O2 = ε3 l A3O2 = ? .
Потому из полюса плана ускорения (из точки О2) строим вектор нормального ускорения a An3O2 найденной длины в найденном направлении.
Из |
конца вектора |
a An3O2 проводим линию |
действия |
тангенциального |
||||||||
ускорения a At |
O |
2 |
перпендикулярно А3О2. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3 |
|
|
|
|
|
и a t |
|
|
|
|
|
|
Точка пересечения двух линий действия |
a Ar |
A |
|
|
определяется |
||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
A O |
2 |
|
|
|
на плане ускорений положение точки А3. |
|
|
|
3 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Отрезок |
|
Pa a3 |
представляет собой вектор ускорения точки А3, то есть |
||||||||
a A |
= Pa a3 , мм. Соответственно находим из плана ускорений вектора a r |
|
||||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
и a At 3O2 мм.
По свойству подобия находим на плане ускорений точку В, которая принадлежит звену 3 и звену 4, то есть является крайней точкой второй группы Ассура. Для этого на плане ускорения строим треугольную фигуру
а3Рав, подобную фигуре А3О2В плана положения звена 3 (направление обхода
против часовой стрелки), то есть перпендикулярно отрезку а3Ра проводим отрезок Рав, длина которого определяется из соотношения
( А3О2 )/( ВО2 ) = ( а3 Ра )/( Ра в ),
откуда
Ра в = Ра а3 ( ВО2 )/( А3О2 ).
Отрезок Рав представляет собой вектор ускорения точки В, т.е.
ав = Ра в .
Ускорение другой крайней точки второй группы Ассура О3 (неподвижной направляющей звена 5) аО3 = 0 и находится в полюсе Ра.
Ускорение средней точки второй группы Ассура С определяем через ускорения крайних точек этой группы В и Со (совпадающей с точкой С4,5).
Ускорение точки С относительно точки В
aC = aB + aCBn + aCBt ,
где aB - вектор ускорения точки В в переносном движении. Величина и направление его известны, мм;
aCBn - вектор нормального ускорения точки С в относительном ее
вращении вокруг точки В. Направлено параллельно ВС от точки С к точке В. Величина нормального ускорения по модулю, м/с2
aCBn = ω42 lBC = VCB2 /lCB .
Длина вектора, изображающего нормальное ускорение на плане ускорения, равна, мм
aCBn = aCBn /μa .
aCBt - тангенциальное ускорение точки С в относительном ее вращении
вокруг точки В. Линия действия - перпендикулярно СВ.
Величина тангенциального ускорения по модулю не известна, так как не известно угловое ускорение звена 4
aCBt = ε4 lCB = ? .
Поэтому из конца вектора ускорения aB строим вектор нормального ускорения aCBn , найденной длины в найденном направлении. Из конца
вектора aCBn проводим линию действия тангенциального ускорения aCBt
перпендикулярно СВ.
Ускорение точки С относительно точки Со
aC = aCo + aCCoк + aCCor ,
где aCo - вектор ускорения точки Со на неподвижной направляющей и
совпадающей с точкой С в переносном движении. Так как аСо = 0, то точка Со находится в полюсе Ра.
aCCoк = 2ωoVCCo = 0 - кориолисово ускорение точки С относительно точки Со на неподвижной направляющей О3О3 равно нулю, так как ωо = 0 .
aCCor - релятивное ускорение точки С в поступательном движении относительно точки Со.
Таким образом, абсолютное ускорение aC = aCCor . Величина ускорения не известна. Линия действия параллельно СоО3. Поэтому из полюса Ра проводим линию действия ускорения aC = aCCor параллельно СоО3. Точка
пересечения двух линий действия aCBt и aCCor определяет на плане положение точку С. Отрезок Pa c представляет собой вектор ускорения точки С, то есть aC = Pa с . Соответственно на плане ускорения находим длину
вектора aCBt .
По свойству подобия находим положение центров тяжести весомых звеньев на плане ускорения. Центр тяжести звена 4 лежит на звене ВС на плане положения механизма. Поэтому соответствующая ей точка на плане ускорения лежит на прямой, проходящей через точки в и С. При этом длина отрезка на плане ускорения определяется из соотношения
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( BC )/( BS4 ) = |
( вс )/( вS4 ) , |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вS4 |
= |
вс( вS4 )/( BC ), |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
где |
|
|
и |
|
|
- отрезки на плане ускорения, мм; |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
вS4 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
вс |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
и |
|
– отрезки на плане механизма, мм |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
BS4 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
BC |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
Вектор ускорения |
точки |
S4 определяется |
отрезком PaS4, |
то |
есть |
||||||||||||||||||||||||||||
aS4 = |
Pa S4 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Пользуясь планом ускорения, определяем истинные (абсолютные) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
значения ускорений точек механизма м/с2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
a A |
= a A |
μa , a Ar |
A |
|
= a |
A A |
μa , a t |
|
= a t |
|
|
μa , aB = aB μa , |
|
|||||||||||||||||||
|
3 |
3 |
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
A O |
2 |
|
|
|
A O |
2 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
aC = aC μa , aCBt = aCBt μa , aS4 = aS4 μa . |
|
|
||||||||||||||||||||||||
Абсолютные величины угловых ускорений звеньев, 1/с2 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ε2 = ε3 |
= a t |
|
|
/l A O |
2 |
, |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A O |
2 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ε4 = aCBt |
|
/lCB . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Для определения направления углового ускорения звена 3 (рисунок |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
2.17в) |
вектор |
|
тангенциального |
|
ускорения |
|
|
a At 3O2 переносим |
с |
плана |
ускорения на звено 3 в точку а3 и рассматриваем вращение этого звена вокруг точки О2 (по часовой стрелке).
Аналогично, перенося вектор ускорения aCBt с плана ускорения на план механизма в точку С относительно точки В (против часовой стрелки).