- •Міністерство освіти і науки україни національна металургійна академія україни
- •Б.Б. Потапов тепломассообмен Днепропетровск нМетАу 2009
- •Раздел 1. Введение в теорию теплообмена
- •1.1. Способы и механизмы переноса теплоты
- •Перенос теплоты теплопроводностью
- •1.1.2. Перенос теплоты конвекцией
- •1.1.3. Излучение
- •1.2. Основные понятия и определения
- •1.3. Основные законы переноса теплоты.
- •1.3.1. Теплопроводность
- •1.3.2. Конвективный теплообмен
- •1.3.3. Лучистый теплообмен
- •1.3.4. Теплопередача
- •Раздел 2. Теплопроводность
- •2.1. Общие положения теории теплопроводности
- •2.1.1. Теплопроводность веществ
- •2.1.2. Дифференциальное уравнение теплопроводности Фурье и условия однозначности
- •2.2. Теплопроводность и теплопередача при стационарном режиме
- •2.2.1. Теплопроводность и теплопередача через плоскую стенку
- •2.2.2. Влияние переменности на распределение температуры в пластине
- •2.2.3. Теплопроводность и теплопередача в цилиндрической стенке
- •2.2.4. Критический диаметр цилиндрической стенки
- •2.2.5. Теплопередача через стенки произвольной формы
- •2.2.6. Пути интенсификации теплопередачи
- •2.3. Теплопроводность при нестационарном режиме
- •2.3.1. Решение задач нестационарной теплопроводности методом разделения переменных
- •2.3.2. Исследование решения уравнения теплопроводности при условии
- •2.3.3. Исследование решения дифференциального уравнения теплопроводности при
- •2.3.4. Метод расчета нагрева(охлаждения) тел по графикам
- •2.3.5. Охлаждение тел конечных размеров.
- •Конечной длины
- •В уравнении множители правой части находятся по формулам или графикам, причем в качестве определяющих линейных размеров берется половина высоты цилиндра Rz и радиус цилиндра r0.
- •2.3.6. Численные методы решения задач теплопроводности
- •Решение дифференциального уравнений теплопроводности мкр для граничных условий II рода.
- •2.3.7. Приближенные методы решения задач теплопроводности
- •Метод тепловой диаграммы. В основу метода тепловой диаграммы положено уравнение теплового баланса для всего нагреваемого тела.
- •Раздел 3. Конвективный теплообмен
- •3.2. Элементы теории подобия
- •3.2.1. Числа гидродинамического подобия
- •3.3. Теплообмен при естественной конвекции
- •3.3.1. Аналитическое решение задачи теплообмена при свободном ламинарном движнии вдоль вертикальной пластины
- •3.3.2. Теплообмен при свободной конвекции в большом объеме
- •3.3.3.Теплообмен при свободном движении в ограниченном пространстве
- •3.4. Вынужденная конвекция при течении жидкости в трубах и каналах
- •3.4.1. Теплоотдача при ламинарном режиме течения
- •3.4.2. Теплоотдача при турбулентном режиме течения
- •3.4.3. Теплоотдача при переходном режиме движения жидкости
- •3.4.4. Теплоотдача при течении жидкости в изогнутых трубах
- •3.4.5. Теплообмен при продольном омывании труб
- •Теплообмен при поперечном обтекании труб
- •3.6. Теплообмен при поперечном обтекании пучков труб
- •3.7. Теплообмен при обтекании плоской поверхности
- •3.8. Теплообмен при кипении
- •3.8.2. Закономерности зарождения, роста, отрыва и движения паровых пузырей
- •3.8.3. Кривая кипения
- •3.8.4. Кипение жидкости в большом объеме
- •3.8.5. Кризисы кипения
- •3.8.6. Пузырьковое кипение при вынужденной конвекции
- •3.8.7. Теплообмен при плёночном режиме кипения
- •3.9. Теплообмен при конденсации пара
- •3.9.1. Характеристика процесса конденсации
- •3.9.2.Основные уравнения подобия и расчетные формулы
- •3.9.3. Влияние на теплоотдачу при конденсации различных факторов
- •4.Теплообмен излучением
- •4.1. Общие положения лучистого теплообмена
- •4.1.1. Описание процесса
- •4.1.2. Определение основных понятий
- •4.1.3. Поглощательная, отражательная и пропускательная способность тела
- •4.1.4 Эффективное и результирующее излучение
- •4.1.5. Основные законы теплового излучения
- •4.2. Угловые коэффициенты и методы их определения
- •4.3. Лучистый теплообмен между телами, разделенными прозрачной средой
- •4.3.1. Теплообмен обособленного тела с окружающей средой
- •4.3.2. Лучистый теплообмен между двумя поверхностями, образующих замкнутую систему
- •4.3.3. Теплообмен излучением при наличии экрана
- •4.3.4. Лучистый теплообмен между “n” поверхностями, образующими замкнутую систему
- •4.4. Теплообмен излучением в поглощающей газовой среде
- •4.4.1. Особенности поглощающих и излучающих сред
- •4.4.2. Лучистый теплообмен между газом и оболочкой
- •4.4.3. Теплообмен излучением между двумя поверхностями, разделенными поглощающим газом
- •4.5. Особенности теплообмена излучением в металлургических печах
- •4.6. Радиационно-конвективный теплообмен и теплопередача
- •Раздел 5. Теплообменные аппараты
- •5.1. Общие положения
- •5.2. Основы теплового расчета рекуперативных теплообменников
- •5.2.1. Уравнение теплового баланса рекуператора
- •5.2.2. Уравнение передачи теплоты в рекуперативном теплообменнике
- •5.2.3. Определение средней разности температур между греющим и нагреваемым теплоносителями
- •5.2.4. Конечные температуры теплоносителей
- •5.3. Основы теплового расчета регенераторов
3.4. Вынужденная конвекция при течении жидкости в трубах и каналах
3.4.1. Теплоотдача при ламинарном режиме течения
Ранее отмечалось, что размеры динамического и теплового пограничных слоев непрерывно изменяются по мере продвижения потока вдоль омываемой им стенки. При движении жидкости (газа) в трубах или каналах максимальный размер пограничного слоя лимитируется радиусом трубы (канала). Поэтому по длине канала выделяется гидродинамический начальный участок или участок стабилизации, в пределах которого пограничные слои формируются независимо друг от друга, и область полностью развитого течения, где динамические слои от противоположных стенок сомкнулись на оси трубы и более не изменяются. В области развитого или, как говорят, стабилизированного течения устанавливается неизменный профиль скорости, уравнение которого определяется геометрией канала и режимом течения. Процесс стабилизации профиля скоростей происходит следующим образом. Вблизи входного сечения на поверхности трубы образуется динамический пограничный слой, толщина которого постепенно увеличивается по мере увеличения расстояния от входа в трубу. На некотором расстоянии от входа в трубу происходит смыкание слоев, и течение приобретает стабилизированный характер. На рисунке 3.6 показано такое развитие процесса.
Рис. 3.7. Формирование и развитие динамического пограничного слоя
Если число подобия Рейнольдса для потока в трубе меньше критического
Reкр=wd/ 5105, то на всем протяжении начального участка течение в пограничном слое имеет ламинарный характер (рис.3.7а)). Когда ReReкр, вблизи входного сечения сначала формируется ламинарный пограничный слой, который затем переходит в турбулентный, и после смыкания турбулентных пограничных слоев устанавливается стабилизированное турбулентное течение жидкости (рис.3.7б). При этом у самой поверхности в очень тонком вязком подслое сохраняется ламинарное течение жидкости.
Длина гидродинамического начального участка стабилизации потока при ламинарном режиме определяется соотношением
lн=0,05d Re,
то есть значение lн тем больше, чем выше число Re.
При турбулентном течении величина lн слабо зависит от Re и составляет примерно
lн 15d.
При ламинарном течении перенос теплоты в направлении нормали к стенке осуществляется теплопроводностью. В то же время каждый слой имеет различную скорость продольного движения. Поэтому наряду с поперечным переносом теплоты путем теплопроводности происходит также конвективный перенос теплоты в продольном направлении.
Рассмотрим развитие процесса теплообмена вдоль трубы (рис. 3.8). Пусть во входном сечении температура жидкости постоянна и по величине отличается от температуры стенки. По мере движения потока между жидкостью и стенкой происходит обмен теплотой и температура жидкости постепенно изменяется. Вначале вблизи от входного сечения изменение температуры происходит лишь в тонком слое около поверхности. Затем по мере удаления от входного сечения все большая часть потока вовлекается в процесс теплообмена. Около поверхности трубы образуется тепловой пограничный слой, толщина которого постепенно увеличивается в направлении движения потока. На некотором расстоянии от входа в трубу lн.т тепловые пограничные слои смыкаются, и в процессе теплообмена далее участвует весь поток жидкости. Расстояние lн.т может быть приближенно оценено по зависимости
lн.т =0,05 d Re Pr.
На расстоянии большем, чем lн.т профиль распределения температур по сечению трубы продолжает изменяться, как это показано на рисунке 3.8.
Рис. 3.8. Формирование и развитие теплового пограничного слоя
В пределах теплового начального участка стабилизации температурный градиент в жидкости у стенки убывает по мере увеличения расстояния от входа быстрее, чем температурный напор, так как центральная часть потока еще не участвует в теплообмене. Поэтому из уравнения теплоотдачи
(3.42)
следует, что локальный коэффициент теплоотдачи лок постепенно уменьшается вдоль трубы. Падение локального коэффициента теплоотдачи продолжается до тех пор, пока тепловые пограничные слои не смыкаются. Далее градиент температуры и температурный напор убывают с одинаковой скоростью, а локальный коэффициент теплоотдачи принимает постоянное значение.
На рисунке 3.9 показано изменение локального и среднего коэффициентов теплоотдачи в зависимости от длины трубы. Этот график показывает, что расстояние, на котором происходит стабилизация средних коэффициентов теплоотдачи, всегда больше расстояния, отвечающего стабилизации локальных коэффициентов теплоотдачи.
Рис. 3.9. Изменение коэффициентов теплоотдачи на начальном участке трубы
Опытами и расчетами показано, что при отношении длины трубы к ее диаметру более 50 изменением коэффициента теплоотдачи на начальном участке можно пренебречь. В остальных рекомендуется ввести поправочный коэффициент L :
=L р.
Значения L приведены в таблице 3.2.
Таблица 3.2. Значения поправочного коэффициента для начального участка
1 |
2 |
5 |
10 |
15 |
20 |
30 |
40 |
50 |
|
1.9 |
1.7 |
1.4 |
1.3 |
1.2 |
1.1 |
1.05 |
1.02 |
1 |
При расчетах теплоотдачи необходимо учитывать изменение температуры жидкости вдоль трубы вследствие теплообмена. Среднее значение температуры жидкости может быть определено арифметическим усреднением температур в начальном и конечном сечениях трубы или другим способом, обеспечивающим требуемую точность расчета.
Значительное влияние на интенсивность теплоотдачи может оказывать изменение теплофизических свойств жидкости (в первую очередь вязкости) от температуры. При охлаждении жидкости ее температура у стенки ниже, а вязкость выше, чем в ядре потока. Поэтому по сравнению с изотермическим потоком скорость у стенки ниже, а в ядре потока выше. При нагревании жидкости наоборот, скорость течения жидкости у стенки выше, а в ядре потока ниже. Изменение поля вязкости и скорости у стенки при изменении направления теплового потока приводит к изменению интенсивности теплоотдачи для капельных жидкостей. Это учитывается введением в уравнение теплоотдачи симплекса (Prж/Prст). Для газов симплекс (Prж/Prст)=1.
Ламинарный режим течения характеризуется вялым движением жидкости при котором в результате разности температур жидкости и стенки возможно образование конвективных токов в поперечном сечении потока (свободная конвекция). Поэтому в уравнении теплоотдачи присутствует число подобия Грасгофа:
(3.42)
В качестве определяющей температуры при расчетах чисел подобия следует принимать температуру жидкости, а в качестве определяющего размера для круглых труб – внутренний диаметр; для других форм сечений - эквивалентный диаметр.