- •Міністерство освіти і науки україни національна металургійна академія україни
- •Б.Б. Потапов тепломассообмен Днепропетровск нМетАу 2009
- •Раздел 1. Введение в теорию теплообмена
- •1.1. Способы и механизмы переноса теплоты
- •Перенос теплоты теплопроводностью
- •1.1.2. Перенос теплоты конвекцией
- •1.1.3. Излучение
- •1.2. Основные понятия и определения
- •1.3. Основные законы переноса теплоты.
- •1.3.1. Теплопроводность
- •1.3.2. Конвективный теплообмен
- •1.3.3. Лучистый теплообмен
- •1.3.4. Теплопередача
- •Раздел 2. Теплопроводность
- •2.1. Общие положения теории теплопроводности
- •2.1.1. Теплопроводность веществ
- •2.1.2. Дифференциальное уравнение теплопроводности Фурье и условия однозначности
- •2.2. Теплопроводность и теплопередача при стационарном режиме
- •2.2.1. Теплопроводность и теплопередача через плоскую стенку
- •2.2.2. Влияние переменности на распределение температуры в пластине
- •2.2.3. Теплопроводность и теплопередача в цилиндрической стенке
- •2.2.4. Критический диаметр цилиндрической стенки
- •2.2.5. Теплопередача через стенки произвольной формы
- •2.2.6. Пути интенсификации теплопередачи
- •2.3. Теплопроводность при нестационарном режиме
- •2.3.1. Решение задач нестационарной теплопроводности методом разделения переменных
- •2.3.2. Исследование решения уравнения теплопроводности при условии
- •2.3.3. Исследование решения дифференциального уравнения теплопроводности при
- •2.3.4. Метод расчета нагрева(охлаждения) тел по графикам
- •2.3.5. Охлаждение тел конечных размеров.
- •Конечной длины
- •В уравнении множители правой части находятся по формулам или графикам, причем в качестве определяющих линейных размеров берется половина высоты цилиндра Rz и радиус цилиндра r0.
- •2.3.6. Численные методы решения задач теплопроводности
- •Решение дифференциального уравнений теплопроводности мкр для граничных условий II рода.
- •2.3.7. Приближенные методы решения задач теплопроводности
- •Метод тепловой диаграммы. В основу метода тепловой диаграммы положено уравнение теплового баланса для всего нагреваемого тела.
- •Раздел 3. Конвективный теплообмен
- •3.2. Элементы теории подобия
- •3.2.1. Числа гидродинамического подобия
- •3.3. Теплообмен при естественной конвекции
- •3.3.1. Аналитическое решение задачи теплообмена при свободном ламинарном движнии вдоль вертикальной пластины
- •3.3.2. Теплообмен при свободной конвекции в большом объеме
- •3.3.3.Теплообмен при свободном движении в ограниченном пространстве
- •3.4. Вынужденная конвекция при течении жидкости в трубах и каналах
- •3.4.1. Теплоотдача при ламинарном режиме течения
- •3.4.2. Теплоотдача при турбулентном режиме течения
- •3.4.3. Теплоотдача при переходном режиме движения жидкости
- •3.4.4. Теплоотдача при течении жидкости в изогнутых трубах
- •3.4.5. Теплообмен при продольном омывании труб
- •Теплообмен при поперечном обтекании труб
- •3.6. Теплообмен при поперечном обтекании пучков труб
- •3.7. Теплообмен при обтекании плоской поверхности
- •3.8. Теплообмен при кипении
- •3.8.2. Закономерности зарождения, роста, отрыва и движения паровых пузырей
- •3.8.3. Кривая кипения
- •3.8.4. Кипение жидкости в большом объеме
- •3.8.5. Кризисы кипения
- •3.8.6. Пузырьковое кипение при вынужденной конвекции
- •3.8.7. Теплообмен при плёночном режиме кипения
- •3.9. Теплообмен при конденсации пара
- •3.9.1. Характеристика процесса конденсации
- •3.9.2.Основные уравнения подобия и расчетные формулы
- •3.9.3. Влияние на теплоотдачу при конденсации различных факторов
- •4.Теплообмен излучением
- •4.1. Общие положения лучистого теплообмена
- •4.1.1. Описание процесса
- •4.1.2. Определение основных понятий
- •4.1.3. Поглощательная, отражательная и пропускательная способность тела
- •4.1.4 Эффективное и результирующее излучение
- •4.1.5. Основные законы теплового излучения
- •4.2. Угловые коэффициенты и методы их определения
- •4.3. Лучистый теплообмен между телами, разделенными прозрачной средой
- •4.3.1. Теплообмен обособленного тела с окружающей средой
- •4.3.2. Лучистый теплообмен между двумя поверхностями, образующих замкнутую систему
- •4.3.3. Теплообмен излучением при наличии экрана
- •4.3.4. Лучистый теплообмен между “n” поверхностями, образующими замкнутую систему
- •4.4. Теплообмен излучением в поглощающей газовой среде
- •4.4.1. Особенности поглощающих и излучающих сред
- •4.4.2. Лучистый теплообмен между газом и оболочкой
- •4.4.3. Теплообмен излучением между двумя поверхностями, разделенными поглощающим газом
- •4.5. Особенности теплообмена излучением в металлургических печах
- •4.6. Радиационно-конвективный теплообмен и теплопередача
- •Раздел 5. Теплообменные аппараты
- •5.1. Общие положения
- •5.2. Основы теплового расчета рекуперативных теплообменников
- •5.2.1. Уравнение теплового баланса рекуператора
- •5.2.2. Уравнение передачи теплоты в рекуперативном теплообменнике
- •5.2.3. Определение средней разности температур между греющим и нагреваемым теплоносителями
- •5.2.4. Конечные температуры теплоносителей
- •5.3. Основы теплового расчета регенераторов
2.2. Теплопроводность и теплопередача при стационарном режиме
Количественные соотношения для теплопередачи выводятся в результате рассмотрения явления теплопроводности при граничных условиях третьего рода. Поэтому количественную оценку теплопроводности и теплопередачи удобно рассмотреть в одном разделе.
При стационарном режиме температурное поле не зависит от времени
и дифференциальное уравнение для твердых тел принимает вид:
. (2.23)
Если источник не существует (), то
или . (2.24)
Уравнения такого вида носит названия уравнения Лапласа и является общим уравнением теории потенциальных полей (температурных, электронных, гидродинамических и прочих).
2.2.1. Теплопроводность и теплопередача через плоскую стенку
Граничные условия I-го рода. Рассмотрим пластину толщиной , изотропную, имеющую на одной поверхности температуру tс1 , на другой tс2. Пусть температура на поверхности OY и OZ будут постоянны, а изменение температуры будет наблюдаться только по направлению OX (рис. 2.2).
По словесному описанию составим её математическую постановку:
; (2.25)
(2.26)
Рис. 2.2. К задаче нагрева плиты при граничных условиях I рода
При интегрировании уравнения (2.25) получается решение для любых граничных условий:
(2.27)
Из уравнения видно, что распределение температур в пластине линейное и плотность теплового потока в любом её сечении одинакова:
. (2.28)
Постоянные интегрирования С1 и С2 определяются подстановкой граничных условий (2.26) в решение (2.27):
; ; ;
. (2.29)
Плотность теплового потока из уравнения (2.28):
. (2.30)
Тепловой поток в однослойной плоской стенке определяется формулой
(2.31)
Для многослойных стенок расчетные выражения имеют вид:
(2.32)
(2.33)
Граничные условия II-го рода. Граничные условия II-го рода состоят в задании плотности теплового потока на поверхность тела. В решении предыдущей задачи показано, что распределение температур в пластине линейное и плотность теплового потока в любом её сечении одинакова. Её значение определено условием настоящей задачи, что делает возможным установить значение одной из постоянных интегрирования из уравнения (2.28):
.
Для определения второй константы условий не остается, то есть она может принимать любое значение. Это означает, что при граничных условиях II-го рода единственного решения задачи стационарной теплопроводности не существует.
Граничные условия III-го рода (теплопередача). Решение задачи стационарной теплопроводности для плоской стенки при граничных условиях III рода приведено в разделе 1.3.4 и имеет вид:
;
.
2.2.2. Влияние переменности на распределение температуры в пластине
Ранее указывалось на зависимость коэффициента теплопроводности материала от температуры. Учет этого фактора может существенно уточнить расчеты температурного и теплового состояния элементов конструкций энергетического оборудования. Необходимо ответить на два основных вопроса - как выполнять расчеты тепловых потоков, и какой характер изменения температуры по толщине нагреваемого изделия с учетом переменности .
В случае переменности коэффициента теплопроводности от температуры уравнение переноса Фурье следует принимать в виде:
.
После интегрирования и приведения к удобному виду получим:
; ;
.
Известно, что правая часть уравнения представляет собой среднее в заданном интервале температур значение коэффициента теплопроводности cp. Если изменяется по линейному закону , в результате интегрирования получим:
(2.34)
В этом случае расчет плотности теплового потока следует выполнять по формуле
. (2.35)
Рис. 2.3. Распределение температуры в пластине при характерных
зависимостях коэффициента теплопроводности от температуры
Установить характер температурного поля можно из анализа изменения градиента температуры:
. (2.36)
Примем зависимость коэффициента теплопроводности от температуры в виде:
.
Проанализируем три варианта поведения этой зависимости:
( не зависит от температуры);
(с увеличением температуры увеличивается);
(с увеличением температуры уменьшается).
Из уравнения (2.36) следует, что при значении коэффициент и градиент температуры не меняются. Характер изменения температур – прямая линия (рис.2.3). Если значение , то коэффициент с повышением температуры увеличивается, а градиент температуры снижается (верхняя кривая). Если значение , то коэффициент с повышением температуры уменьшается, а градиент температуры увеличивается (нижняя кривая).