- •Варфоломеева а.С., Кургузов н.Н., Кургузова л.И., Леньков ю.А., Никитин к.И.
- •Учебное пособие. Омск: Изд-во ОмГту, 2007. 197 с.
- •Содержание
- •Введение
- •1 Нагревание проводников и электрических аппаратов
- •1.1 Допустимые максимальные температуры электрических аппаратов и проводников в нормальном режиме и при коротком замыкании
- •1.1.1Общие сведения
- •1.1.2 Изолированные проводники электрического тока в нормальном режиме
- •1.1.3 Неизолированные токоведущие части аппаратов в нормальном режиме
- •1.1.4 Изолированные и неизолированные токоведущие части аппаратов при коротких замыканиях
- •1.1.5 Нетоковедущие части аппаратов
- •1.2 Нагрев проводников и аппаратов
- •1.2.1 Общие сведения
- •1.2.2 Активные потери энергии в проводниках и электрических аппаратах
- •1.2.2.1 Потери в токоведущих частях
- •1.2.2.2 Потери в нетоковедущих ферромагнитных деталях аппаратов
- •1.2.2.3 Потери в диэлектриках
- •1.3 Способы передачи тепла внутри нагретых тел и с их поверхности
- •1.4 Установившийся режим нагрева проводников и аппаратов
- •1.4.1 Общие сведения
- •1.4.2 Тепловой расчёт неизолированных проводников в установившемся режиме
- •1.4.3 Тепловой расчёт изолированных проводников и кабелей
- •1.4.4 Нагревание аппаратов в установившимся режиме
- •1.4.5 Выбор проводников и аппаратов по условиям продолжительного режима
- •1.5 Нагрев проводников и аппаратов в переходных режимах
- •1.6 Примеры теплового расчета
- •Задание №1
- •2 Термическая и электродинамическая стойкость электрических проводников и аппаратов
- •2.1 Нагрев проводников и аппаратов при коротком замыкании
- •2.2 Термическая стойкость проводников и аппаратов
- •2.2.1 Термическая стойкость неизолированных проводников
- •2.2.2 Термическая стойкость кабелей
- •2.2.3 Термическая стойкость электрических аппаратов
- •2.3 Определение импульса квадратичного тока короткого замыкания
- •2.4 Электродинамические усилия в электрических проводниках и аппаратах
- •2.4.1 Общие сведения
- •2.4.2 Методы расчёта электродинамических усилий
- •2.4.3 Усилия между параллельными проводниками
- •2.4.4 Усилия и моменты, действующие на взаимно перпендикулярные проводники
- •2.5 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при различных видах короткого замыкания
- •2.5.1 Общие сведения
- •2.5.2 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при трёхфазном коротком замыкании
- •2.5.3 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при двухфазном коротком замыкании
- •2.6 Электродинамическая стойкость проводников и электрических аппаратов
- •2.6.1 Электродинамическая стойкость проводников
- •2.6.2 Электродинамическая стойкость аппаратов
- •2.7 Примеры расчета термической и электродинамической стойкости проводников и аппаратов
- •Задание №2
- •3 Электрические контакты
- •3.1 Назначения и требования к электрическим контактам
- •3.2 Сопротивление электрического контакта
- •3.3 Нагрев контактных соединений
- •3.3.1 Нагрев контактных соединений при номинальном токе
- •3.3.2 Нагрев контактных соединений при токах короткого замыкания
- •3.4 Конструкция контактных соединений и контактов
- •3.5 Пример расчета нагрева контактных соединений
- •Задание №3.
- •4 Отключение цепей постоянного и переменного тока
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Электрическая дуга
- •4.3 Возбуждение атома.
- •4.4 Ионизация
- •4.4.1 Термоэлектронная эмиссия.
- •4.4.2 Автоэлектронная (электростатическая) эмиссия.
- •4.4.3 Ионизация столкновением
- •4.5 Ударная ионизация
- •4.6 Термическая диссоциация и ионизация.
- •4.7 Деионизация дугового промежутка осуществляется путем рекомбинации и диффузии.
- •4.7.1 Рекомбинация (воссоединение)
- •4.8 Диффузия
- •4.9. Подвижностью ионов (электронов)
- •4.10 Радиационный захват электрона
- •4.11 Классификация дуг
- •4.11.1 Область катодного падения напряжения
- •4.11.2 Область анодного падения напряжения.
- •4.11.3 Ствол дуги
- •4.11.4 Турбулентная конвекция.
- •4.11.5 Баланс энергии в стволе дуги.
- •4.12 Потоки плазмы в дуге
- •4.13 Воздействие внешнего магнитного поля
- •4.14 Дуга постоянного тока и ее характеристики
- •4.15 0Тключение электрических цепей постоянного тока
- •4.15.1 Условия стабильного горения и гашения дуги
- •4.15.2 Открытый разрыв
- •4.15.3 Дугогасительные устройства с узкой щелью
- •4.15.4 Дугогасительные решетки
- •4.15.5 Гашение дуги под воздействием магнитного поля
- •4.16 Электрическая дуга переменного тока и ее характеристики
- •4.17 Отключение электрических цепей переменного тока
- •4.17.1 Отключение активной цепи переменного тока
- •4.17.2.Отключение индуктивной цепи переменного тока
- •4.18 Гашение электрической дуги в выключателях переменного тока
- •4.18.1 Гашение электрической дуги в потоке сжатого воздуха
- •4.18.2 Гашение электрической дуги в элегазе
- •4.18.3 Гашение электрической дуги в трансформаторном масле
- •4.18.4 Гашение электрической дуги в вакууме
- •4.18.5 Гашение электрической дуги с помощью электромагнитного поля
- •4.19 Примеры расчета отключения цепей постоянного и переменного тока
- •Задание №4
- •5 Восстанавливающееся напряжение на контактах выключателя
- •5.1 Параметры восстанавливающегося напряжения
- •5.2 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в однофазной системе
- •5.3 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в трехфазных эффективно-заземленных сетях
- •5.4 Вторая стадия переходного процесса
- •5.5 Номинальные характеристики пвн
- •5.6 Пример расчета параметров пвн на полюсах выключателя
- •6 Электромагниты
- •6.1Электромагниты постоянного тока
- •6.2 Поляризованные электромагниты и постоянные магниты
- •6.3 Электромагниты переменного тока
- •6.4 Примеры расчета электромагнитов
- •1‑Основание; 2‑сердечник; 3‑полюсный наконечник; 4‑якорь
- •Задание №5
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ фланец верхний; 3 ‑ корпус; 4 ‑ фланец нижний; 5 ‑ стоп; 6 ‑ латунная втулка
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Основание; 2 ‑ сердечник; 3 ‑ полюсный наконечник; 4 ‑ якорь
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ основание; 3 ‑ сердечник; 4 – катушка
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ верхняя плита; 3 ‑ нижняя плита; 4 – полюс.
- •Литература
- •Приложение
2.3 Определение импульса квадратичного тока короткого замыкания
Ток КЗ, как известно, содержит две составляющие: периодическую составляющую с амплитудой , изменяющейся во времени в соответствии с параметрами генераторов, характеристиками регуляторов возбуждения, удаленностью места замыкания; и апериодическую составляющую, изменяющуюся экспоненциально с постоянной времени [4]. На основании этого функция может быть записана следующим образом:
,
где – полный ток КЗ, А; - периодическая составляющая тока, А; – функция, определяющая изменение амплитуды периодической составляющей тока от начального значения, равного ; - апериодическая составляющая тока, А.
После подстановки выражений для составляющих тока в последнее уравнение получим:
. (2.11)
Первые два члена выражения (2.11) представляют собой импульсы квадратичного тока КЗ соответственно от периодической и апериодической составляющих. Третий член ничтожно мал, и им можно пренебречь.
Таким образом, импульс квадратичного тока КЗ равен сумме импульсов от периодической и апериодической составляющих тока КЗ:
. (2.12)
Рассмотрим в отдельности определение импульса квадратичного тока от периодической и апериодической составляющих тока КЗ. Методика определения теплового импульса зависит от местоположения точки КЗ в электрической схеме. Возможны три основных случая: удаленное КЗ, КЗ вблизи генераторов и КЗ вблизи группы электродвигателей.
При удаленном КЗ, если отношение действующего значения периодической составляющей тока любого генератора (синхронного компенсатора) в начальный момент КЗ к его номинальному току меньше двух, т. е. при , это обычно сборные шины напряжением 35 кВ и выше, все источники исходной схемы объединяются в один эквивалентный источник. В этом случае периодическая составляющая тока КЗ принимается незатухающей, т.е. , а апериодическая составляющая затухающей по экспоненте с постоянной времени системы , которая берется из таблицы 2.5. Таким образом, при удаленном КЗ, тепловой импульс тока КЗ согласно [4] определяется по формуле:
, (2.13)
где - начальное значение периодической составляющей тока КЗ от эквивалентного источника.
В том случае, если тепловой импульс тока КЗ можно определять по формуле
. (2.14)
По выражению (2.14) можно вычислять тепловой импульс тока КЗ в цепях генераторного напряжения ТЭЦ, если место КЗ находится за реактором, а также на шинах низкого напряжения подстанций, если нет крупных электродвигателей и синхронных компенсаторов.
При КЗ вблизи генератора, он выделяется в отдельную ветвь, а все остальные источники объединяются в эквивалентный источник. В этом случае апериодическая и периодическая составляющие теплового импульса тока КЗ определяются по выражениям:
, (2.15)
где - начальный периодический ток генераторов эквивалентного источника; - относительный тепловой импульс тока КЗ от периодической составляющей тока генераторов, определяемый по [4] или кривым, представленным на рисунке 2.4,а; - относительный токовый импульс от генераторов, определяемый по [4] или кривым рисунка 2.4,б.
, (2.16)
где - постоянные времени изменения токов в цепях системы и генераторов, определяемые по таблице 2.5, с.
В том случае, если , тепловой импульс тока КЗ допускается определять по выражению [4]
(2.17)
Если же , то тепловой импульс тока КЗ можно рассчитывать по формуле
(2.18)
При КЗ вблизи группы электродвигателей все электродвигатели заменяются эквивалентным электродвигателем, а все источники объединяются в эквивалентный источник, который является системой по отношению к эквивалентному электродвигателю.
Таблица 2.5
Значения постоянной времени затухания апериодической составляющей
тока короткого замыкания
Элементы или части энергосистемы |
, с |
Турбогенераторы мощностью: 12 63 МВт 100 1000 МВт Блоки, состоящие из турбогенератора мощностью 63 МВт и трансформатора при номинальном напряжении генератора: 6,3 кВ 10,0 кВ Блоки, состоящие из турбогенератора и трансформатора, при мощности генераторов: 100 200 МВт 300 МВт 500 МВт 800 МВт Система, связанная с шинами, где рассматривается короткое замыкание, воздушными линиями напряжением: 35 кВ 110 150 кВ 220 330 кВ 500 750 кВ Система, связанная со сборными шинами 6 - 10 кВ через трансформаторы мощностью: 80 МВА и выше 32 80 МВА 5,632 МВА Ветви, защищенные реактором с и выше: с и ниже |
0,16 0,25 0,40 0,54
0,20 0,15
0,26 0,32 0,35 0,30
0,02 0,02 0,03 0,03 0,04 0,06 0,08
0,06 0,15 0,05 0,10 0,02 0,05 0,23 0,10 |
Для определения суммарного теплового импульса тока КЗ с учетом электродвигателей рекомендуется [4] пользоваться выражениями (2.15) - (2.18), в которых необходимо заменить и соответственно на значения и эквивалентного электродвигателя.
Согласно [1, 6] группа электродвигателей заменяется эквивалентным электродвигателем со следующими параметрами:
‑ постоянная времени периодической составляющей тока ;
‑ постоянная времени апериодической составляющей тока ;
‑ коэффициент полезного действия ;
‑ коэффициент мощности ;
‑ кратность пускового тока .
Начальный периодический ток эквивалентного электродвигателя определяется по выражению
(2.19)
Относительный тепловой импульс тока КЗ и относительный токовый импульс от эквивалентного электродвигателя определяются по [2] или кривым, приведенным на рисунках 2.5 и 2.6.