- •Варфоломеева а.С., Кургузов н.Н., Кургузова л.И., Леньков ю.А., Никитин к.И.
- •Учебное пособие. Омск: Изд-во ОмГту, 2007. 197 с.
- •Содержание
- •Введение
- •1 Нагревание проводников и электрических аппаратов
- •1.1 Допустимые максимальные температуры электрических аппаратов и проводников в нормальном режиме и при коротком замыкании
- •1.1.1Общие сведения
- •1.1.2 Изолированные проводники электрического тока в нормальном режиме
- •1.1.3 Неизолированные токоведущие части аппаратов в нормальном режиме
- •1.1.4 Изолированные и неизолированные токоведущие части аппаратов при коротких замыканиях
- •1.1.5 Нетоковедущие части аппаратов
- •1.2 Нагрев проводников и аппаратов
- •1.2.1 Общие сведения
- •1.2.2 Активные потери энергии в проводниках и электрических аппаратах
- •1.2.2.1 Потери в токоведущих частях
- •1.2.2.2 Потери в нетоковедущих ферромагнитных деталях аппаратов
- •1.2.2.3 Потери в диэлектриках
- •1.3 Способы передачи тепла внутри нагретых тел и с их поверхности
- •1.4 Установившийся режим нагрева проводников и аппаратов
- •1.4.1 Общие сведения
- •1.4.2 Тепловой расчёт неизолированных проводников в установившемся режиме
- •1.4.3 Тепловой расчёт изолированных проводников и кабелей
- •1.4.4 Нагревание аппаратов в установившимся режиме
- •1.4.5 Выбор проводников и аппаратов по условиям продолжительного режима
- •1.5 Нагрев проводников и аппаратов в переходных режимах
- •1.6 Примеры теплового расчета
- •Задание №1
- •2 Термическая и электродинамическая стойкость электрических проводников и аппаратов
- •2.1 Нагрев проводников и аппаратов при коротком замыкании
- •2.2 Термическая стойкость проводников и аппаратов
- •2.2.1 Термическая стойкость неизолированных проводников
- •2.2.2 Термическая стойкость кабелей
- •2.2.3 Термическая стойкость электрических аппаратов
- •2.3 Определение импульса квадратичного тока короткого замыкания
- •2.4 Электродинамические усилия в электрических проводниках и аппаратах
- •2.4.1 Общие сведения
- •2.4.2 Методы расчёта электродинамических усилий
- •2.4.3 Усилия между параллельными проводниками
- •2.4.4 Усилия и моменты, действующие на взаимно перпендикулярные проводники
- •2.5 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при различных видах короткого замыкания
- •2.5.1 Общие сведения
- •2.5.2 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при трёхфазном коротком замыкании
- •2.5.3 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при двухфазном коротком замыкании
- •2.6 Электродинамическая стойкость проводников и электрических аппаратов
- •2.6.1 Электродинамическая стойкость проводников
- •2.6.2 Электродинамическая стойкость аппаратов
- •2.7 Примеры расчета термической и электродинамической стойкости проводников и аппаратов
- •Задание №2
- •3 Электрические контакты
- •3.1 Назначения и требования к электрическим контактам
- •3.2 Сопротивление электрического контакта
- •3.3 Нагрев контактных соединений
- •3.3.1 Нагрев контактных соединений при номинальном токе
- •3.3.2 Нагрев контактных соединений при токах короткого замыкания
- •3.4 Конструкция контактных соединений и контактов
- •3.5 Пример расчета нагрева контактных соединений
- •Задание №3.
- •4 Отключение цепей постоянного и переменного тока
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Электрическая дуга
- •4.3 Возбуждение атома.
- •4.4 Ионизация
- •4.4.1 Термоэлектронная эмиссия.
- •4.4.2 Автоэлектронная (электростатическая) эмиссия.
- •4.4.3 Ионизация столкновением
- •4.5 Ударная ионизация
- •4.6 Термическая диссоциация и ионизация.
- •4.7 Деионизация дугового промежутка осуществляется путем рекомбинации и диффузии.
- •4.7.1 Рекомбинация (воссоединение)
- •4.8 Диффузия
- •4.9. Подвижностью ионов (электронов)
- •4.10 Радиационный захват электрона
- •4.11 Классификация дуг
- •4.11.1 Область катодного падения напряжения
- •4.11.2 Область анодного падения напряжения.
- •4.11.3 Ствол дуги
- •4.11.4 Турбулентная конвекция.
- •4.11.5 Баланс энергии в стволе дуги.
- •4.12 Потоки плазмы в дуге
- •4.13 Воздействие внешнего магнитного поля
- •4.14 Дуга постоянного тока и ее характеристики
- •4.15 0Тключение электрических цепей постоянного тока
- •4.15.1 Условия стабильного горения и гашения дуги
- •4.15.2 Открытый разрыв
- •4.15.3 Дугогасительные устройства с узкой щелью
- •4.15.4 Дугогасительные решетки
- •4.15.5 Гашение дуги под воздействием магнитного поля
- •4.16 Электрическая дуга переменного тока и ее характеристики
- •4.17 Отключение электрических цепей переменного тока
- •4.17.1 Отключение активной цепи переменного тока
- •4.17.2.Отключение индуктивной цепи переменного тока
- •4.18 Гашение электрической дуги в выключателях переменного тока
- •4.18.1 Гашение электрической дуги в потоке сжатого воздуха
- •4.18.2 Гашение электрической дуги в элегазе
- •4.18.3 Гашение электрической дуги в трансформаторном масле
- •4.18.4 Гашение электрической дуги в вакууме
- •4.18.5 Гашение электрической дуги с помощью электромагнитного поля
- •4.19 Примеры расчета отключения цепей постоянного и переменного тока
- •Задание №4
- •5 Восстанавливающееся напряжение на контактах выключателя
- •5.1 Параметры восстанавливающегося напряжения
- •5.2 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в однофазной системе
- •5.3 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в трехфазных эффективно-заземленных сетях
- •5.4 Вторая стадия переходного процесса
- •5.5 Номинальные характеристики пвн
- •5.6 Пример расчета параметров пвн на полюсах выключателя
- •6 Электромагниты
- •6.1Электромагниты постоянного тока
- •6.2 Поляризованные электромагниты и постоянные магниты
- •6.3 Электромагниты переменного тока
- •6.4 Примеры расчета электромагнитов
- •1‑Основание; 2‑сердечник; 3‑полюсный наконечник; 4‑якорь
- •Задание №5
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ фланец верхний; 3 ‑ корпус; 4 ‑ фланец нижний; 5 ‑ стоп; 6 ‑ латунная втулка
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Основание; 2 ‑ сердечник; 3 ‑ полюсный наконечник; 4 ‑ якорь
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ основание; 3 ‑ сердечник; 4 – катушка
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ верхняя плита; 3 ‑ нижняя плита; 4 – полюс.
- •Литература
- •Приложение
1.3 Способы передачи тепла внутри нагретых тел и с их поверхности
Различают три вида передачи тепла: теплопроводность, конвекцию и тепловое излучение.
Теплопроводностью называется процесс передачи тепла от одной части тела к другой или от одного тела к другому, когда эти тела соприкасаются друг с другом. Теплопроводность характерна для передачи тепла в твёрдых телах. Необходимым условием теплопроводности является разность температур. Математически процесс теплопроводности описывается уравнением Фурье [3]:
, (1.9)
где Ф - тепловой поток, Вт; S - поверхность, через которую передаётся тепло, м2; d/dn ‑ градиент температуры, характеризует скорость её изменения в направлении нормали; ‑ коэффициент теплопроводности материала, Вт/м . оС.
Знак минус в правой части выражения (1.9) указывает, что тепло передаётся от точек с большей температурой к точкам с меньшей температурой.
Конвекцией называется процесс передачи тепла от поверхности твёрдых тел к жидкости или газу. Различают два вида конвекции: естественную или свободную и вынужденную.
Конвекция называется свободной, если движение охлаждающего газа или жидкости происходит за счёт разницы плотностей нагретых и холодных объёмов газа или жидкости. При искусственной конвекции охлаждающая среда приводится в движение с помощью вентиляторов или насосов.
Количество тепла, отдаваемого телом за счёт конвекции, может быть определено по выражению [2]:
, (1.10)
где - коэффициент теплоотдачи при конвекции, Вт/м2.оС; 2 ‑ температура охлаждающей поверхности, оС; 1 - температура охлаждающей среды, оС; S ‑ охлаждаемая поверхность, м2.
Коэффициент теплоотдачи является сложной функцией многих факторов и поэтому он определяется эмпирически, например:
- для круглых горизонтальных проводников диаметром от 10 до 80 мм
; (1.11)
- для плоской шины с большой гранью, расположенной вертикально
. (1.12)
- для цилиндрических катушек, расположенных в спокойном воздухе при 1,0 <Sк <100 см2,
(1.13)
В том случае, если 100 <Sк <5000 см2,
, (1.14)
где Sк — охлаждающая поверхность катушки.
В настоящее время количественное влияние тех или иных параметров и величин определяют опытным путем, применяя методы теории подобия [4]. В теории подобия существуют следующие три основные теоремы подобия:
1. Подобные явления имеют одинаковые критерии подобия.
2. Вторая теорема основная в теории подобия: любая связь между переменными, характеризующими явления, может быть представлена в виде зависимости между критериями подобия:
F (К1, К2, ..., Кn) = 0. (1.15)
Эта зависимость называется обобщенным или критериальным уравнением. Теорема дает возможность представить интеграл дифференциальных уравнений в виде функциональной зависимости между критериями подобия.
Так как критерии подобия равны в подобных явлениях, их критериальные уравнения одинаковы, то можно получить обобщенное уравнение, справедливое для всех подобных между собой явлений.
3. Явления подобны тогда и только тогда, когда подобны условия однозначности, а критерии, составленные из условий однозначности, равны. Эта теорема является необходимым и достаточным условием подобия, поэтому она принимается в качестве определения подобия физических явлений. Таким образом, теория подобия позволяет, не решая дифференциальных уравнений, используя результаты одного опыта, найти зависимость между величинами, характеризующими подобные явления.
Для расчета при вынужденной конвекции в общем случае используется критериальное уравнение
(1.16)
где Nu - критерий Нуссельта, ; Re0 - критерий Рейнольдса, ; Pr0 ‑ критерий Прандтля, ; Gr0 ‑ критерий Грасгофа, ; С ‑ коэффициент, зависящий от способа подачи охлаждающего рабочего тела; ‑ коэффициент, учитывающий изменение теплоотдачи при наклоне струи под углом , ; m, n, p ‑ показатели степени, зависящий от способа подачи охлаждающего рабочего тела; ‑ коэффициент теплоотдачи; l ‑ характерный размер; w ‑ скорость потока; v ‑ кинематический коэффициент вязкости среды; ‑ коэффициент температуропроводности; β ‑ коэффициент объемного расширения; g ‑ ускорение свободного падения, ΘS Θ0 ‑ температуры охлаждаемой поверхности и охлаждающей среды.
Кроме указанных критериев в расчетах могут использоваться:
- критерий Фурье ‑ ;
- критерий Пекле ‑ ;
При использовании критериальных уравнений необходимо уделять внимание границам их применения.
Для естественной (свободной) конвекции в неограниченном пространстве критериальное уравнение, полученное академиком М. А. Михеевым, имеет вид
(1.17)
В качестве определяющей температуры здесь принята величина Тср=(Тж+Тс)/2, где Тж, Тс ‑ соответственно температура жидкости в точках, достаточно удаленных от поверхности тела, и температура стенки тела; С и n — коэффициенты, значения которых зависят от комплекса [GrPr]:
-
GrPr
<10-3
10-3-5·102
5·102-2·107
2·102-1013
C
0.5
1.18
0.54
0.135
n
0
0.125
0.25
0.33
В качестве определяющего размера принимается высота тела (для шаров и горизонтальных цилиндров их диаметр).
При практических расчетах теплопередачи в ограниченном пространстве, например между концентрическими трубами или в вертикальных щелях, обычно сложный процесс теплообмена заменяют эквивалентным процессом теплопроводности. Средняя плотность теплового потока вычисляется по формуле
(1.18)
где δ ‑ толщина щели или зазор между трубами; Тс1,Тс2 ‑ температура стенок; λэкв ‑ эквивалентный коэффициент теплопроводности, который учитывает передачу теплоты теплопроводностью и ,конвекцией и определяется по формуле здесь λ ‑ коэффициент теплопроводности жидкости или газа, заполняющих щели, εк ‑ коэффициент конвекции, значение которого можно определить из критериального уравнения
(1.19)
В качестве определяющего размера принимается ширина щели, а в качестве определяющей температуры Тср= (Тс1 +Тс2) /2.
Значения коэффициентов А, г зависят от комплекса [GrPr]:
-
[GrPr]
меньше 103
103-106
106-1010
A
1
0,105
0,4
R
0
0,3
0,2
В случае вынужденной конвекции при протекании жидкости в трубах средний по длине трубы коэффициент теплоотдачи можно определить по формулам
(1.20)
если Rе<2000;
(1.21)
если Re> 10 000.
В качестве определяющей принята температура Tcp =(Твх +Твых )/2, где Твх ,Твых ‑ соответственно температуры среды на входе в трубу и выходе из нее. В качестве определяющего размера принят внутренний диаметр трубы; Рrср ‑ значение критерия Прандтля при средней температуре стенки трубы.
Коэффициент εl учитывает изменение среднего коэффициента теплоотдачи от длины трубы: если l/d>50, то εl =1. Коэффициент εR учитывает изменение коэффициента теплоотдачи, если труба изогнута:
(1.22)
где d ‑ внутренний диаметр трубы; R ‑ радиус изгиба трубы.
При вынужденном поперечном обтекании одиночного цилиндра средний по окружности цилиндра коэффициент теплоотдачи можно определить из уравнений
(1.23)
для Rе=5÷103
(1.24)
для Rе=103÷2·105
При вычислении критериев подобия за определяющий размер принят внешний диаметр цилиндра, а скорость отнесена к самому узкому поперечному сечению канала, в котором расположен цилиндр. Определяющей температурой является средняя температура среды. Рrс вычисляется при температуре стенки цилиндра.
Рассмотренные выше критериальные уравнения не исчерпывают всего многообразия имеющихся уравнений. Их следует рассматривать как некоторые наиболее часто встречающиеся в практике расчета электрических аппаратов частные случаи, дающие понятие о конвективном теплообмене.
Тепловым излучением или лучеиспусканием называют явление переноса тепла от более нагретой поверхности к менее нагретой электромагнитными волнами. Тепло, отдаваемое телом за счёт лучеиспускания, может быть определено с помощью закона Стефана – Больцмана [2]:
, (1.25)
где T1 ‑ температура окружающей среды, оК; T2 ‑ температура тела, оК; c0 ‑ коэффициент лучеиспускания или постоянная Стефана Больцмана, равная 5,67.104 Вт.м-2.К-4; ‑ степень черноты излучающего тела.
Из рассмотренного выше видно, что суммарное количество тепла, отдаваемое всеми видами теплообмена, нелинейно зависит от температуры, что затрудняет тепловые расчёты.
Поэтому предварительно необходимо оценить интенсивность всех видов теплообмена и вести окончательный расчёт по тому из них, который преобладает. Например, для длинных шин теплопроводностью можно пренебречь и вести расчёт только для лучеиспускания и конвекции.
Упрощённый тепловой расчёт можно проводить по следующей методике. Тепло, отдаваемое в окружающую среду в единицу времени определяется в общем случае уравнением
, (1.26)
где = 2 - 1 ‑ превышение температуры, оС; 2 ‑ температура нагретого тела, оС; 1 ‑ температура окружающей среды, оС; KT ‑ коэффициент теплообмена, включающий все виды охлаждения, Вт.м-2.оС-1.
Коэффициент KT является сложной функцией температуры и других физических параметров. Значения KT для наиболее часто встречающихся случаев приведены в таблице 1.3 [2].
Таблица 1.3
Коэффициент теплообмена при естественной конвекции
№ п/п |
Поверхность охлаждения и ее характеристики |
В воздухе |
В масле |
1 |
Круглые горизонтальные стержни из меди диаметром 10 – 60 мм |
13,0 – 8,5 |
- |
2 |
Плоские шины из меди, поставленные на ребро |
6,0 – 9,0 |
- |
3 |
Медные и алюминиевые горизонтальные коробчатые шины, охлаждающая поверхность которых принята равной их наружной поверхности |
9,0 – 12,5 |
- |
4 |
Любая лакированная поверхность |
12,0– 16,0 |
- |
5 |
Фарфоровые цилиндры в баке с маслом |
- |
50,0-150,0 |
6 |
Обмотка с бумажной изоляцией |
10,0 - 12,5 |
25,0– 36,0 |
7 |
Пакет листовой стали |
10,0– 12,5 |
70,0– 90,0 |