- •Варфоломеева а.С., Кургузов н.Н., Кургузова л.И., Леньков ю.А., Никитин к.И.
- •Учебное пособие. Омск: Изд-во ОмГту, 2007. 197 с.
- •Содержание
- •Введение
- •1 Нагревание проводников и электрических аппаратов
- •1.1 Допустимые максимальные температуры электрических аппаратов и проводников в нормальном режиме и при коротком замыкании
- •1.1.1Общие сведения
- •1.1.2 Изолированные проводники электрического тока в нормальном режиме
- •1.1.3 Неизолированные токоведущие части аппаратов в нормальном режиме
- •1.1.4 Изолированные и неизолированные токоведущие части аппаратов при коротких замыканиях
- •1.1.5 Нетоковедущие части аппаратов
- •1.2 Нагрев проводников и аппаратов
- •1.2.1 Общие сведения
- •1.2.2 Активные потери энергии в проводниках и электрических аппаратах
- •1.2.2.1 Потери в токоведущих частях
- •1.2.2.2 Потери в нетоковедущих ферромагнитных деталях аппаратов
- •1.2.2.3 Потери в диэлектриках
- •1.3 Способы передачи тепла внутри нагретых тел и с их поверхности
- •1.4 Установившийся режим нагрева проводников и аппаратов
- •1.4.1 Общие сведения
- •1.4.2 Тепловой расчёт неизолированных проводников в установившемся режиме
- •1.4.3 Тепловой расчёт изолированных проводников и кабелей
- •1.4.4 Нагревание аппаратов в установившимся режиме
- •1.4.5 Выбор проводников и аппаратов по условиям продолжительного режима
- •1.5 Нагрев проводников и аппаратов в переходных режимах
- •1.6 Примеры теплового расчета
- •Задание №1
- •2 Термическая и электродинамическая стойкость электрических проводников и аппаратов
- •2.1 Нагрев проводников и аппаратов при коротком замыкании
- •2.2 Термическая стойкость проводников и аппаратов
- •2.2.1 Термическая стойкость неизолированных проводников
- •2.2.2 Термическая стойкость кабелей
- •2.2.3 Термическая стойкость электрических аппаратов
- •2.3 Определение импульса квадратичного тока короткого замыкания
- •2.4 Электродинамические усилия в электрических проводниках и аппаратах
- •2.4.1 Общие сведения
- •2.4.2 Методы расчёта электродинамических усилий
- •2.4.3 Усилия между параллельными проводниками
- •2.4.4 Усилия и моменты, действующие на взаимно перпендикулярные проводники
- •2.5 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при различных видах короткого замыкания
- •2.5.1 Общие сведения
- •2.5.2 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при трёхфазном коротком замыкании
- •2.5.3 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при двухфазном коротком замыкании
- •2.6 Электродинамическая стойкость проводников и электрических аппаратов
- •2.6.1 Электродинамическая стойкость проводников
- •2.6.2 Электродинамическая стойкость аппаратов
- •2.7 Примеры расчета термической и электродинамической стойкости проводников и аппаратов
- •Задание №2
- •3 Электрические контакты
- •3.1 Назначения и требования к электрическим контактам
- •3.2 Сопротивление электрического контакта
- •3.3 Нагрев контактных соединений
- •3.3.1 Нагрев контактных соединений при номинальном токе
- •3.3.2 Нагрев контактных соединений при токах короткого замыкания
- •3.4 Конструкция контактных соединений и контактов
- •3.5 Пример расчета нагрева контактных соединений
- •Задание №3.
- •4 Отключение цепей постоянного и переменного тока
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Электрическая дуга
- •4.3 Возбуждение атома.
- •4.4 Ионизация
- •4.4.1 Термоэлектронная эмиссия.
- •4.4.2 Автоэлектронная (электростатическая) эмиссия.
- •4.4.3 Ионизация столкновением
- •4.5 Ударная ионизация
- •4.6 Термическая диссоциация и ионизация.
- •4.7 Деионизация дугового промежутка осуществляется путем рекомбинации и диффузии.
- •4.7.1 Рекомбинация (воссоединение)
- •4.8 Диффузия
- •4.9. Подвижностью ионов (электронов)
- •4.10 Радиационный захват электрона
- •4.11 Классификация дуг
- •4.11.1 Область катодного падения напряжения
- •4.11.2 Область анодного падения напряжения.
- •4.11.3 Ствол дуги
- •4.11.4 Турбулентная конвекция.
- •4.11.5 Баланс энергии в стволе дуги.
- •4.12 Потоки плазмы в дуге
- •4.13 Воздействие внешнего магнитного поля
- •4.14 Дуга постоянного тока и ее характеристики
- •4.15 0Тключение электрических цепей постоянного тока
- •4.15.1 Условия стабильного горения и гашения дуги
- •4.15.2 Открытый разрыв
- •4.15.3 Дугогасительные устройства с узкой щелью
- •4.15.4 Дугогасительные решетки
- •4.15.5 Гашение дуги под воздействием магнитного поля
- •4.16 Электрическая дуга переменного тока и ее характеристики
- •4.17 Отключение электрических цепей переменного тока
- •4.17.1 Отключение активной цепи переменного тока
- •4.17.2.Отключение индуктивной цепи переменного тока
- •4.18 Гашение электрической дуги в выключателях переменного тока
- •4.18.1 Гашение электрической дуги в потоке сжатого воздуха
- •4.18.2 Гашение электрической дуги в элегазе
- •4.18.3 Гашение электрической дуги в трансформаторном масле
- •4.18.4 Гашение электрической дуги в вакууме
- •4.18.5 Гашение электрической дуги с помощью электромагнитного поля
- •4.19 Примеры расчета отключения цепей постоянного и переменного тока
- •Задание №4
- •5 Восстанавливающееся напряжение на контактах выключателя
- •5.1 Параметры восстанавливающегося напряжения
- •5.2 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в однофазной системе
- •5.3 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в трехфазных эффективно-заземленных сетях
- •5.4 Вторая стадия переходного процесса
- •5.5 Номинальные характеристики пвн
- •5.6 Пример расчета параметров пвн на полюсах выключателя
- •6 Электромагниты
- •6.1Электромагниты постоянного тока
- •6.2 Поляризованные электромагниты и постоянные магниты
- •6.3 Электромагниты переменного тока
- •6.4 Примеры расчета электромагнитов
- •1‑Основание; 2‑сердечник; 3‑полюсный наконечник; 4‑якорь
- •Задание №5
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ фланец верхний; 3 ‑ корпус; 4 ‑ фланец нижний; 5 ‑ стоп; 6 ‑ латунная втулка
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Основание; 2 ‑ сердечник; 3 ‑ полюсный наконечник; 4 ‑ якорь
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ основание; 3 ‑ сердечник; 4 – катушка
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ верхняя плита; 3 ‑ нижняя плита; 4 – полюс.
- •Литература
- •Приложение
Задание №2
Во 2 части даны 10 задач, которые выбираются по первой букве имени следующим образом:
Первая буква имени |
А, Б, В |
Г, Д, Е |
Ё, Ж, З |
И, Й, К |
Л, М, Н |
О, П, Р |
С, Т, У |
Ф, Х, Ц Ч |
Ш, Щ, Ъ, Ы |
Ь, Э, Ю, Я |
Номер задачи |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Далее варианты задач выбираются в соответствии с последней цифрой номера зачетной книжки (ПЦНЗК). Для зачетной книжки, номер которой оканчивается на «0» условия даны в задаче.
Задача 2.0 a) Проверить, будет ли термически устойчив трансформатор тока, установленный в цепи с периодической составляющей тока КЗ Iп,о=40 кА Постоянная времени затухания апериодического тока Ta=0,07 с. Время отключения КЗ tотк=0,5с. Параметры трансформатора тока Uном=35кВ, I1,ном=1000А, кратность тока термической устойчивости КТ =40.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Iп,о, кА |
60 |
50 |
40 |
35 |
45 |
60 |
40 |
60 |
20 |
Uном,кВ |
6 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
35 |
35 |
6 |
I1,ном,А |
400 |
300 |
1500 |
400 |
100 |
1500 |
600 |
3000 |
500 |
КТ |
20 |
10 |
31,5 |
45 |
60 |
27 |
24 |
100 |
40 |
tотк, с |
0,6 |
0,5 |
0,4 |
0,3 |
0,6 |
0,5 |
0,4 |
0,3 |
0,6 |
б ) Определить усилие, с которым две одинаковые плоские катушки притягиваются друг к другу, если по ним протекают токи I1=I2=I=300А. Расстояние между катушками х=19см, размеры катушек r=24см, D=76см, каждая катушка имеет по w=75витков провода.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
I, А |
100 |
130 |
150 |
170 |
200 |
210 |
230 |
250 |
270 |
x, cм |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
r, cм |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
D, см |
40 |
44 |
48 |
52 |
56 |
60 |
64 |
68 |
72 |
w, вит |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
65 |
70 |
Задача 2.1 а) Определить конечную температуру шины прямоугольного сечения, выполненной из ММ, размером 50 х 6 мм. Периодическая составляющая тока КЗ не затухает и равна Iп,о=31 кА. Время отключения тока КЗ tотк=2,1с. Постоянная времени апериодического тока Ta=0,08 с. До КЗ токовая нагрузка шины составляла Iраб= 0,75 Iном. Температура окружающего воздуха 1=25С, номинальная температура 1ном= 20С , допустимая температура доп= 90С
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Материал |
ММ |
МТ |
АМ |
АТ |
МТ |
АСТ |
АДЗ1Т1 |
АДЗ1Т |
АM |
Размер |
80х6 |
100х6 |
100х8 |
120х8 |
60х8 |
80х6 |
100х10 |
120х10 |
80х8 |
Iп,о, кА |
35 |
40 |
80 |
27 |
29 |
32 |
45 |
35 |
40 |
1 , С |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
tотк, с |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,5 |
1,6 |
1,7 |
1,8 |
1,9 |
2,0 |
1НОМ,С |
25 |
20 |
25 |
20 |
25 |
20 |
25 |
20 |
25 |
доп,С |
70 |
90 |
70 |
90 |
70 |
90 |
70 |
90 |
70 |
б ) Определить усилие, сжимающие витки однослойной катушки индуктивности, имеющей w = 25 витков, размеры которой r = 140 мм, D =550 мм, если по катушке протекает ток I =1,1 кА. Вычислить также усилие, стремящееся разорвать катушку.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
w |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
15 |
25 |
30 |
35 |
r , мм |
90 |
110 |
120 |
140 |
120 |
110 |
130 |
135 |
120 |
D ,мм |
450 |
550 |
500 |
450 |
600 |
300 |
600 |
650 |
450 |
I ,кА |
1 |
1.5 |
1.8 |
1.2 |
2 |
1.3 |
1.6 |
1.9 |
1.4 |
Задача 2.2 а) Проверить на термическую устойчивость шинную конструкцию (определить конечную температуру) выполненную из алюминиевых шин сечением S=2(60х10) мм2. Шины выполнены из алюминиевого сплава марки АМ. Допустимый номинальный ток шинной конструкции Iном=Iдоп=2010А. По шине протекает рабочий ток Iраб=1700А. Температура окружающей среды 1=35С. Периодическая составляющая полного тока КЗ Iп.о∑=40кА. Периодическая составляющая тока КЗ от системы Iп.о.с =0,45·Iп.о.Σ, а от генераторов Iп.о.г=0,55·Iп.о.Σ. Отношение действующего значения периодической составляющей тока генераторов в начальный момент КЗ к их номинальному току равно I*п.о.г(ном)=Iп.о.г/Iг.ном=3. Время отключения тока КЗ tотк=4с. Шины расположены в горизонтальной плоскости и закреплены плашмя. Номинальная температура 1ном= 20С , допустимая температура доп= 90С, температура окружающего воздуха 1=35С.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Размер |
80х6 |
100х6 |
100х8 |
120х8 |
60х8 |
80х6 |
100х10 |
120х10 |
80х8 |
Iном,А |
1630 |
2500 |
2390 |
2650 |
1680 |
2100 |
2860 |
3200 |
2040 |
Iраб,А |
1200 |
1750 |
1800 |
2200 |
1450 |
1640 |
2350 |
2900 |
1900 |
Iп.о |
36 |
45 |
37 |
40 |
39 |
36 |
38 |
37 |
42 |
I*п.о.г(ном)= =Iп.о.г/Iг.ном |
2 |
3 |
4 |
5 |
7 |
8 |
4 |
7 |
8 |
б ) Определить величину электродинамического усилия, действующего на проводник 1, со стороны проводника 2, если по проводникам протекает постоянный ток I=15кА, а длины участков соответственно l1=1,5м, l2=2,5м. Круглые проводники диаметром d=12мм находятся в воздухе на достаточном удалении от ферромагнитных частей.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
I,кА |
10 |
12 |
15 |
14 |
16 |
17 |
18 |
19 |
11 |
l1 ,м |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,6 |
1,7 |
1,8 |
1,2 |
1,9 |
l2,м |
2,1 |
2,3 |
2,5 |
3 |
2,1 |
2 |
2,2 |
2,5 |
2,9 |
dмм |
11 |
12 |
13 |
15 |
18 |
12 |
14 |
16 |
17 |
Задача 2.3 а) Проверить на термическую устойчивость шинную конструкцию (определить минимально допустимое сечение) выполненную из алюминиевых (АД31Т) шин корытного сечения размером 2х(250х115х12,5)мм. Сечение корытных шин Sш=2S=5450мм2. Рабочий ток шинной конструкции Iраб=10460А. Температура окружающей среды 1 =20°С. Периодическая составляющая суммарного тока КЗ Iп.о∑=94кА. Периодическая составляющая тока КЗ от системы Iп.о.с=0,4·Iп.о.Σ..Периодическая составляющая тока КЗ от генераторов Iп.о.г=0,6·Iп.о.Σ. Время отключения КЗ tк=4c. Отношение действующего значения периодической составляющей тока генераторов в начальный момент КЗ к их номинальному току I*п.о.г(ном)=Iп.о.г/Iг.ном=4. Постоянная времени апериодического тока системы Та.с=0,08с, а генераторов Та.г=0,25с. Шины расположены в вершинах равностороннего треугольника. Расстояние между фазами а=0,8м. Длина пролета l=1м. Номинальная температура ном= 120С
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Размеры а х b х с, мм |
75x35x5.5 |
100x45x4.5 |
100x45x6 |
125x55x6.5 |
150x65x7 |
175x80x8 |
200x90x10 |
200x90x12 |
225x105x12.5 |
S,мм2 |
695 |
775 |
1010 |
1370 |
1785 |
2440 |
3435 |
4040 |
4880 |
Iраб,А |
2200 |
2400 |
3200 |
4100 |
5150 |
6230 |
7220 |
8350 |
10120 |
Iп,о∑, кА |
75 |
78 |
79 |
80 |
86 |
92 |
83 |
95 |
98 |
I*п.о.г(ном)= =Iп.о.г/Iг.ном |
2 |
3 |
4 |
5 |
7 |
8 |
4 |
7 |
8 |
1 , °С |
25 |
20 |
35 |
40 |
35 |
30 |
25 |
30 |
25 |
б ) Определить усилия, действующие на каждый из медных ножей трехполюсного разъединителя, по которому протекает предельный сквозной ток трехфазного КЗ. Амплитудное значение тока Imax=210кА, длина ножей l=150мм, расстояние между ними h=50мм. Вычислить также требуемый момент сопротивления поперечного сечения ножей.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Imax, кА |
300 |
280 |
290 |
270 |
260 |
250 |
240 |
230 |
220 |
l, мм |
600 |
550 |
500 |
450 |
400 |
350 |
300 |
250 |
200 |
h, мм |
200 |
180 |
160 |
150 |
130 |
120 |
100 |
80 |
70 |
Задача 2.4. а) Проверить на термическую устойчивость шинную конструкцию (определить минимальное сечение) выполненную из алюминиевых шин сечением S=2(60х10) мм2. Шины выполнены из алюминиевого сплава марки АДО Допустимый номинальный ток шинной конструкции Iном=Iдоп=2010А. По шине протекает рабочий ток Iраб=1700А. Температура окружающей среды 1=35С. Периодическая составляющая полного тока КЗ Iп.о∑=40кА. Периодическая составляющая тока КЗ от системы Iп.о.с =0,45·Iп.о.Σ, а от генераторов Iп.о.г=0,55·Iп.о.Σ. Отношение действующего значения периодической составляющей тока генераторов в начальный момент КЗ к их номинальному току равно I*п.о.г(ном)=Iп.о.г/Iг.ном=3. Время отключения тока КЗ tотк=4с. Шины расположены в горизонтальной плоскости и закреплены плашмя. Номинальная температура 1ном= 25С , допустимая температура доп= 70С, температура окружающего воздуха 1=30С.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Размер |
80х6 |
100х6 |
100х8 |
120х8 |
60х8 |
80х6 |
100х10 |
120х10 |
80х8 |
Iном,А |
1630 |
2500 |
2390 |
2650 |
1680 |
2100 |
2860 |
3200 |
2040 |
Iраб,А |
1200 |
1750 |
1800 |
2200 |
1450 |
1640 |
2350 |
2900 |
1900 |
Iп.о∑ |
36 |
45 |
37 |
40 |
39 |
36 |
38 |
37 |
42 |
I*п.о.г(ном)= =Iп.о.г/Iг.ном |
2 |
3 |
4 |
5 |
7 |
8 |
4 |
7 |
8 |
б) Определить величину электродинамического усилия, которое возникает и стремится разомкнуть два круглых медных стержня диаметром d =19 мм. Торцы стержней обработаны под сферу радиуса r=45 мм, стержни стянуты силой F=99Н и по ним протекает ток короткого замыкания I=14 кА.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
d, мм |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
r, мм |
45 |
50 |
40 |
45 |
50 |
40 |
45 |
50 |
40 |
F, Н |
95 |
96 |
97 |
96 |
97 |
94 |
100 |
98 |
97 |
I, кА |
11 |
12 |
13 |
15 |
10 |
14 |
12 |
15 |
13 |
Задача 2.5 а) Проверить на термическую устойчивость шинную конструкцию (определить минимально допустимое сечение) выполненную из алюминиевых (АВТ) шин корытного сечения размером 2х(250х115х12,5)мм. Сечение корытных шин Sш=2S=5450 мм2. Рабочий ток шинной конструкции Iраб=10460А. Температура окружающей среды 1 =20°С. Периодическая составляющая суммарного тока КЗ Iп.о∑=94кА. Периодическая составляющая тока КЗ от системы Iп.о.с=0,4·Iп.о.Σ..Периодическая составляющая тока КЗ от генераторов Iп.о.г=0,6·Iп.о.Σ. Время отключения КЗ tк=4c. Отношение действующего значения периодической составляющей тока генераторов в начальный момент КЗ к их номинальному току I*п.о.г(ном)=Iп.о.г/Iг.ном=4. Постоянная времени апериодического тока системы Та.с=0,08с, а генераторов Та.г=0,25с. Шины расположены в вершинах равностороннего треугольника. Расстояние между фазами а=0,8м. Длина пролета l=1м. Номинальная температура ном= 70С
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Размеры а х b х с, мм |
75x35x5.5 |
100x45x4.5 |
100x45x6 |
125x55x6.5 |
150x65x7 |
175x80x8 |
200x90x10 |
200x90x12 |
225x105x12.5 |
S,мм2 |
695 |
775 |
1010 |
1370 |
1785 |
2440 |
3435 |
4040 |
4880 |
Iраб,А |
2200 |
2400 |
3200 |
4100 |
5150 |
6230 |
7220 |
8350 |
10120 |
Iп,о∑, кА |
75 |
78 |
79 |
80 |
86 |
92 |
83 |
95 |
98 |
I*п.о.г(ном)= =Iп.о.г/Iг.ном |
2 |
3 |
4 |
5 |
7 |
8 |
4 |
7 |
8 |
1 , °С |
25 |
20 |
35 |
40 |
35 |
30 |
25 |
30 |
25 |
б) Определить величину электродинамического усилия, с которым притягиваются друг к другу два параллельных круглых, бесконечно длинных проводника, находящиеся друг от друга на расстоянии а=0,95 м, когда по ним кратковременно протекают токи i1=30кА, i2=22кА. Диаметры проводников соответственно равны d1=5,5мм и d2=14мм.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
a, м |
1,0 |
1,05 |
1,1 |
1,15 |
1,2 |
1,25 |
1,3 |
1,35 |
0,9 |
i1, кА |
15 |
13 |
15 |
17 |
20 |
21 |
23 |
25 |
27 |
i2, кА |
30 |
20 |
20 |
15 |
12 |
10 |
30 |
25 |
25 |
d1, мм |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
6,5 |
7,5 |
8,5 |
9,5 |
d2, мм |
8 |
10 |
12 |
13 |
14 |
10 |
7,5 |
9 |
15 |
Задача 2.6 а) Определить коэффициент теплоотдачи и тепловой поток с внутренней поверхности трубы из нержавеющей стали, по которой протекает постоянный ток, в результате чего температура внутренней поверхности =75С . Внутри трубы протекает вода со скоростью W =0,1 м/с, внутренний диаметр трубы dвн =8,5мм, длина трубы l =1,5м, а температура воды на входе вх = 15°С, на выходе ВЫХ =70°С.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
W , м/с |
0,1 |
0,15 |
0,14 |
0,12 |
0,15 |
0,1 |
0,13 |
0,14 |
0,15 |
dвн ,_мм |
7 |
7,1 |
7,2 |
7,3 |
7,4 |
7,5 |
7,7 |
7,8 |
7,9 |
l ,м |
1 |
1,5 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,6 |
1,7 |
1,2 |
1,8 |
вх ,°С |
25 |
19 |
38 |
22 |
16 |
19 |
33 |
12 |
31 |
ВЫХ ,°С |
60 |
61 |
62 |
63 |
64 |
66 |
67 |
68 |
69 |
б) Определить характер изменения во времени и величину электродинамического усилия, действующего на ножи рубильника рис. , по которым протекает однофазный ток к.з. Установившееся значение тока Iуст=760А, частота f=50 Гц. Известно, что короткое замыкание произошло в удаленных от генератора точках сети. Размеры рубильника: l=90 мм, h=80 мм.
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Iуст,А |
750 |
700 |
820 |
850 |
830 |
815 |
810 |
790 |
780 |
l,мм |
60 |
70 |
80 |
85 |
80 |
90 |
70 |
75 |
60 |
h, мм |
50 |
60 |
70 |
75 |
70 |
80 |
60 |
65 |
50 |
Задача 2.7 а) Проверить на термическую устойчивость шинную конструкцию (определить минимально допустимое сечение) выполненную из алюминиевых (АДО) шин корытного сечения размером 2х(250х115х12,5)мм. Сечение корытных шин Sш=2S=5450мм2. Рабочий ток шинной конструкции Iраб=10460А. Температура окружающей среды 1 =20°С. Периодическая составляющая суммарного тока КЗ Iп.о∑=94кА. Периодическая составляющая тока КЗ от системы Iп.о.с=0,4·Iп.о.Σ..Периодическая составляющая тока КЗ от генераторов Iп.о.г=0,6·Iп.о.Σ. Время отключения КЗ tк=4c. Отношение действующего значения периодической составляющей тока генераторов в начальный момент КЗ к их номинальному току I*п.о.г(ном)=Iп.о.г/Iг.ном=4. Постоянная времени апериодического тока системы Та.с=0,08с, а генераторов Та.г=0,25с. Шины расположены в вершинах равностороннего треугольника. Расстояние между фазами а=0,8м. Длина пролета l=1м. Номинальная температура ном= 70С
ПЦНЗК |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Размеры а х b х с, мм |
75x 35x 5.5 |
100x 45x 4.5 |
100x 45x 6 |
125x 55x 6.5 |
150x 65x 7 |
175x 80x 8 |
200x 90x 10 |
200x 90x 12 |
225x 105x 12.5 |
S,мм2 |
695 |
775 |
1010 |
1370 |
1785 |
2440 |
3435 |
4040 |
4880 |
Iраб,А |
2200 |
2400 |
3200 |
4100 |
5150 |
6230 |
7220 |
8350 |
10120 |
Iп,о∑, кА |
75 |
78 |
79 |
80 |
86 |
92 |
83 |
95 |
98 |
I*п.о.г(ном)= =Iп.о.г/Iг.ном |
2 |
3 |
4 |
5 |
7 |
8 |
4 |
7 |
8 |
1 , °С |
25 |
20 |
35 |
40 |
35 |
30 |
25 |
30 |
25 |
б ) Определить величину электродинамического усилия, действующего между параллельно расположенными шинами , если I1=12кА, I2=18кА, l1=1м, l2=1.8м, a=0.7м
-
ПЦНЗК
1
2
3
4
5
6
7
8
9
I1,кА
12
13
15
14
16
12
15
12
13
I2,кА
15
15
19
20
22
21
19
20
19
l1,м
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
l2,м
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,5
2,4
а,м
0,4
0,5
0,3
0,6
0,7
0,6
0,5
0,4
0,7
Задача 2.8 а) Определить конечную температуру шины прямоугольного сечения, выполненной из МТ, размером 50 х 6 мм. Периодическая составляющая тока КЗ не затухает и равна Iп,о=31 кА. Время отключения тока КЗ tотк=2,1с. Постоянная времени апериодического тока Ta=0,08 с. До КЗ токовая нагрузка шины составляла Iраб= 0,75 Iном. Температура окружающего воздуха 1=25С, номинальная температура 1ном= 25С, допустимая температура доп= 90С
-
ПЦНЗК
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Размер
80х
6
100х
6
100х
8
120х
8
60х
8
80х
6
100х
10
120х
10
80х
8
Iп,о, кА
35
40
80
27
29
32
45
35
40
1 , С
30
25
30
25
30
25
30
25
30
tотк, с
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
б) Определить электродинамическое усилие, возникающее между двумя витками цилиндрического однослойного реактора, имеющего радиус R =1,35м. Витки имеют шаг h=5,5мм. По реактору протекает ток КЗ I =25кА.
-
ПЦНЗК
1
2
3
4
5
6
7
8
9
R, м
0,9
0,95
1,0
1,05
1,1
1,15
1,2
1,25
1,3
h, мм
6
7
8
9
10
6,5
7,5
8,5
9,5
IК, кА
35
30
40
25
45
20
35
40
45
Задача 2.9 а) Вычислить наибольшую температуру в стальной шине размером 100 х 10 мм по которой протекает постоянный ток I =1070А, расположенной в спокойном воздухе таким образом, что теплоотдача с ее поверхности в окружающее пространство происходит с одной широкой ее плоскости. Коэффициент теплоотдачи с поверхности полосы окружающему воздуху kT =14 Вт/(м2 град), а температура окружающего воздуха 0=25°С. Удельное сопротивление стали р = 13· 10-8 Ом· м и ее теплопроводность λ = 40 Вт/(м· град) принять не зависящими от температуры
-
ПЦНЗК
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Размер шины
140х
10
60х
6
130х
12
90х
5
150х
8
80х
10
110х
10
70х
7
120х
10
0 , °С
20
25
20
35
40
35
30
25
30
I ,А
1100
1200
1000
1050
1020
1150
1020
1350
1120
kT , Вт/ (м2 град)
10
11
12
13
14
10
11
12
13
б) Определить величину электродинамического усилия, возникающего между двумя расположенными параллельно друг другу шинами прямоугольного сечения 100 10 мм2 на длине l = 1,5 м. Расстояние между осями шин a =35 мм, по ним протекает ток КЗ IК =25 кА. Шины находятся в воздухе вдали от ферромагнитных частей, и ток по их сечению распределен равномерно. При решении задачи учесть влияние поперечных размеров на величину электродинамического усилия. Шины расположены широкими сторонами друг к другу.
-
ПЦНЗК
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Размер шины
60х6
60х6
70х7
100х10
50х5
60х6
50х5
70х7
60х6
a, мм
15
20
25
30
35
15
20
25
30
IК, кА
35
30
40
25
45
20
35
40
45