- •Варфоломеева а.С., Кургузов н.Н., Кургузова л.И., Леньков ю.А., Никитин к.И.
- •Учебное пособие. Омск: Изд-во ОмГту, 2007. 197 с.
- •Содержание
- •Введение
- •1 Нагревание проводников и электрических аппаратов
- •1.1 Допустимые максимальные температуры электрических аппаратов и проводников в нормальном режиме и при коротком замыкании
- •1.1.1Общие сведения
- •1.1.2 Изолированные проводники электрического тока в нормальном режиме
- •1.1.3 Неизолированные токоведущие части аппаратов в нормальном режиме
- •1.1.4 Изолированные и неизолированные токоведущие части аппаратов при коротких замыканиях
- •1.1.5 Нетоковедущие части аппаратов
- •1.2 Нагрев проводников и аппаратов
- •1.2.1 Общие сведения
- •1.2.2 Активные потери энергии в проводниках и электрических аппаратах
- •1.2.2.1 Потери в токоведущих частях
- •1.2.2.2 Потери в нетоковедущих ферромагнитных деталях аппаратов
- •1.2.2.3 Потери в диэлектриках
- •1.3 Способы передачи тепла внутри нагретых тел и с их поверхности
- •1.4 Установившийся режим нагрева проводников и аппаратов
- •1.4.1 Общие сведения
- •1.4.2 Тепловой расчёт неизолированных проводников в установившемся режиме
- •1.4.3 Тепловой расчёт изолированных проводников и кабелей
- •1.4.4 Нагревание аппаратов в установившимся режиме
- •1.4.5 Выбор проводников и аппаратов по условиям продолжительного режима
- •1.5 Нагрев проводников и аппаратов в переходных режимах
- •1.6 Примеры теплового расчета
- •Задание №1
- •2 Термическая и электродинамическая стойкость электрических проводников и аппаратов
- •2.1 Нагрев проводников и аппаратов при коротком замыкании
- •2.2 Термическая стойкость проводников и аппаратов
- •2.2.1 Термическая стойкость неизолированных проводников
- •2.2.2 Термическая стойкость кабелей
- •2.2.3 Термическая стойкость электрических аппаратов
- •2.3 Определение импульса квадратичного тока короткого замыкания
- •2.4 Электродинамические усилия в электрических проводниках и аппаратах
- •2.4.1 Общие сведения
- •2.4.2 Методы расчёта электродинамических усилий
- •2.4.3 Усилия между параллельными проводниками
- •2.4.4 Усилия и моменты, действующие на взаимно перпендикулярные проводники
- •2.5 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при различных видах короткого замыкания
- •2.5.1 Общие сведения
- •2.5.2 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при трёхфазном коротком замыкании
- •2.5.3 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при двухфазном коротком замыкании
- •2.6 Электродинамическая стойкость проводников и электрических аппаратов
- •2.6.1 Электродинамическая стойкость проводников
- •2.6.2 Электродинамическая стойкость аппаратов
- •2.7 Примеры расчета термической и электродинамической стойкости проводников и аппаратов
- •Задание №2
- •3 Электрические контакты
- •3.1 Назначения и требования к электрическим контактам
- •3.2 Сопротивление электрического контакта
- •3.3 Нагрев контактных соединений
- •3.3.1 Нагрев контактных соединений при номинальном токе
- •3.3.2 Нагрев контактных соединений при токах короткого замыкания
- •3.4 Конструкция контактных соединений и контактов
- •3.5 Пример расчета нагрева контактных соединений
- •Задание №3.
- •4 Отключение цепей постоянного и переменного тока
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Электрическая дуга
- •4.3 Возбуждение атома.
- •4.4 Ионизация
- •4.4.1 Термоэлектронная эмиссия.
- •4.4.2 Автоэлектронная (электростатическая) эмиссия.
- •4.4.3 Ионизация столкновением
- •4.5 Ударная ионизация
- •4.6 Термическая диссоциация и ионизация.
- •4.7 Деионизация дугового промежутка осуществляется путем рекомбинации и диффузии.
- •4.7.1 Рекомбинация (воссоединение)
- •4.8 Диффузия
- •4.9. Подвижностью ионов (электронов)
- •4.10 Радиационный захват электрона
- •4.11 Классификация дуг
- •4.11.1 Область катодного падения напряжения
- •4.11.2 Область анодного падения напряжения.
- •4.11.3 Ствол дуги
- •4.11.4 Турбулентная конвекция.
- •4.11.5 Баланс энергии в стволе дуги.
- •4.12 Потоки плазмы в дуге
- •4.13 Воздействие внешнего магнитного поля
- •4.14 Дуга постоянного тока и ее характеристики
- •4.15 0Тключение электрических цепей постоянного тока
- •4.15.1 Условия стабильного горения и гашения дуги
- •4.15.2 Открытый разрыв
- •4.15.3 Дугогасительные устройства с узкой щелью
- •4.15.4 Дугогасительные решетки
- •4.15.5 Гашение дуги под воздействием магнитного поля
- •4.16 Электрическая дуга переменного тока и ее характеристики
- •4.17 Отключение электрических цепей переменного тока
- •4.17.1 Отключение активной цепи переменного тока
- •4.17.2.Отключение индуктивной цепи переменного тока
- •4.18 Гашение электрической дуги в выключателях переменного тока
- •4.18.1 Гашение электрической дуги в потоке сжатого воздуха
- •4.18.2 Гашение электрической дуги в элегазе
- •4.18.3 Гашение электрической дуги в трансформаторном масле
- •4.18.4 Гашение электрической дуги в вакууме
- •4.18.5 Гашение электрической дуги с помощью электромагнитного поля
- •4.19 Примеры расчета отключения цепей постоянного и переменного тока
- •Задание №4
- •5 Восстанавливающееся напряжение на контактах выключателя
- •5.1 Параметры восстанавливающегося напряжения
- •5.2 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в однофазной системе
- •5.3 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в трехфазных эффективно-заземленных сетях
- •5.4 Вторая стадия переходного процесса
- •5.5 Номинальные характеристики пвн
- •5.6 Пример расчета параметров пвн на полюсах выключателя
- •6 Электромагниты
- •6.1Электромагниты постоянного тока
- •6.2 Поляризованные электромагниты и постоянные магниты
- •6.3 Электромагниты переменного тока
- •6.4 Примеры расчета электромагнитов
- •1‑Основание; 2‑сердечник; 3‑полюсный наконечник; 4‑якорь
- •Задание №5
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ фланец верхний; 3 ‑ корпус; 4 ‑ фланец нижний; 5 ‑ стоп; 6 ‑ латунная втулка
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Основание; 2 ‑ сердечник; 3 ‑ полюсный наконечник; 4 ‑ якорь
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ основание; 3 ‑ сердечник; 4 – катушка
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ верхняя плита; 3 ‑ нижняя плита; 4 – полюс.
- •Литература
- •Приложение
6.2 Поляризованные электромагниты и постоянные магниты
Поляризованные электромагниты постоянного тока характеризуются наличием двух независимых магнитных потоков: поляризующего и рабочего. Поляризующий магнитный поток Фп создаётся с помощью постоянных магнитов или специальной обмотки, на которую подается стабилизированное напряжение. Рабочий поток Фр возникает под действием МДС рабочей обмотки. При отсутствии в ней тока на якорь действует сила притяжения, создаваемая поляризующим магнитным потоком. Действие поляризованного электромагнита зависит как от величины, так и от направления рабочего потока, т. е. от направления тока в рабочей обмотке. Благодаря своим особым свойствам- зависимости действия электромагнита от направления тока в обмотке, высокой чувствительности (низкой мощности срабатывания), возможности получения при обесточенной обмотке нескольких стабильных положений якоря- они получили широкое распространение в электрических аппаратах На их базе строят как высокочувствительные реле, датчики положения и аппараты защиты, так и сильноточные коммутационные аппараты.
Магнитные системы поляризованных электромагнитов могут быть с последовательной (рис. 6.6,а), параллельной (рис. 6.6,б,в) и мостовой магнитной цепью (рис. 6.6,г).
Во всех системах с постоянными магнитами, создающими поток в рабочем зазоре Фδ , кроме потока рассеяния магнитопровода из мягкой стали Фσм существует еще и поток рассеяния постоянного магнита Фσм , как это показано на рис. 6.6,а.
При использовании для упрощения анализа работы электромагнита можно пренебречь потокам и рассеяния и насыщением стали, поэтому Ф = Фδ= (Fн ± Fр)/RδΣ и считая поле в зазоре равномерным, получим RδΣ = 2δ/μ0S. Знак плюс перед выражением рабочей МДС означает что поляризующая и рабочая МДС действуют согласно, минус - встречно. Электромагнитная сила, действующая на якорь, будет равна
. (6.14)
При отсутствии тока в рабочей обмотке
. (6.15)
График зависимости Рэм0=f(δ) представлен на рис. 6.7, а (кривая 1) и аналогичен графику обычного электромагнита. При отсутствии тока в рабочей обмотке якорь всегда будет занимать положение с максимальным (начальным) рабочим зазором δн (для 2 характеристики пружины). Получается настройка с отклонением к максимальному зазору. Для срабатывания электромагнита в этом случае обмотки должна действовать согласно МДС поляризующей обмотки. При встречном направлении рабочей МДС якорь будет неподвижен.
Минимальный зазор будет при отсутствии тока в рабочей обмотке и якорь всегда будет притянут к сердечнику (для 3 характеристики пружины). Электромагнит сработает только при встречном действии МДС рабочей обмотки по отношению к МДС поляризующей обмотки. Якорь может при отсутствии тока в рабочей обмотке занимать два положения (для 4 характеристики пружины), в зависимости от направления предыдущего действия МДС рабочей обмотки он может остаться или в положении с максимальным зазором (удерживающая сила Руд.н) , или в притянутом положении (удерживающая сила Руд.к)
Магнитная цепь поляризованных электромагнитов обычно ненасыщенна, поэтому можно пренебречь сопротивлением стали. Для поляризованного электромагнита (см. рис. 6.6,б). При отсутствии тока в рабочей обмотке на якорь действует результирующая сила Рэм0:
. (6.16)
где S — площадь полюса; Фп1 и Фп2 — потоки, создаваемые постоянным магнитом в рабочих зазорах δ1 и δ2. и
В
а
б в
Рис 6.7 Характеристики
поляризованных электромагнитов.
(6.17)
где l ‑ плечо электромагнитного Мэм0 момента.
Или с учетом магнитных потоков учитывая что Rδ1 = δ1/μ0S; Rδ2 = δ2/μ0S получаем:
, (6.18)
где ‑ полуразность магнитных зазоров между якорем и полюсами.
При δ2 > δ1 якорь притягивается к полюсу 1 (влево), при δ2 > δ1 – к полюсу 2 (вправо), при δ2 = δ1 якоря в среднем положении и Мэм0=0. При протекании тока по рабочей обмотке, возникают два магнитных потока рабочий и магнитный поток от постоянного магнита, поэтому якорь находится под действием силы, равной разности двух сил. Магнитный момент равен
(6.19)
В одном зазоре потоки складываются, а в другом — вычитаются, поэтому такие системы называют также «дифференциальными»
Наибольшей чувствительностью обладают поляризованные электромагниты на базе систем мостового типа. Один из вариантов такого поляризованного электромагнита показан на рис.6.6.б. С точки зрения воздействия сил притяжения на якорь этот электромагнит аналогичен изображенному на рис. 6.6, в, описывается аналогичными уравнениями и имеет подобные характеристики. Эта система также является дифференциальной, но имеет две пары зазоров.
Однако если в поляризованном электромагните с параллельной магнитной цепью (см. рис. 6.6 в) поляризующий магнитный поток проходит по тем же частям магнитопровода, что и поток рабочей обмотки, то в электромагните, изображенном на рис. 6.6,г, пути поляризующего и рабочего магнитных потоков разделены в несколько большей степени. Это способствует более стабильной работе постоянного магнита и повышает чувствительность таких электромагнитов, широко использующихся в системах автоматики.
При симметричной настройке (когда упоры расположены на одинаковом расстоянии от линии симметрии — «нейтрали», см. рис. 6.6,в) якорь может занимать только положения, соответствующие отклонениям х и -х. Поэтому коэффициент возврата kв = Fр.в/Fр.ср будет для этого случая равен -1. При отсутствии тока в рабочей обмотке якорь может быть расположен у любого из упоров, поэтому такую настройку часто называют двухпозиционной без преобладания. При настройке с магнитным преобладанием (см. рис. 6.6,г) якорь в обоих крайних положениях находится по одну сторону от нейтрали и коэффициент возврата может принимать значения 0<kв<1. Такая настройка носит название двухпозиционной с преобладанием. Если при отсутствии тока в обмотке якорь возвращается в среднее положение с помощью специальной пружины без предварительной затяжки, то коэффициент возврата kв=1.
Такая настройка носит название трехпозиционной. Как видно, в поляризованных электромагнитах в отличие от обычных или «нейтральных» электромагнитов постоянного тока коэффициент возврата может изменяться в широких пределах.