- •Варфоломеева а.С., Кургузов н.Н., Кургузова л.И., Леньков ю.А., Никитин к.И.
- •Учебное пособие. Омск: Изд-во ОмГту, 2007. 197 с.
- •Содержание
- •Введение
- •1 Нагревание проводников и электрических аппаратов
- •1.1 Допустимые максимальные температуры электрических аппаратов и проводников в нормальном режиме и при коротком замыкании
- •1.1.1Общие сведения
- •1.1.2 Изолированные проводники электрического тока в нормальном режиме
- •1.1.3 Неизолированные токоведущие части аппаратов в нормальном режиме
- •1.1.4 Изолированные и неизолированные токоведущие части аппаратов при коротких замыканиях
- •1.1.5 Нетоковедущие части аппаратов
- •1.2 Нагрев проводников и аппаратов
- •1.2.1 Общие сведения
- •1.2.2 Активные потери энергии в проводниках и электрических аппаратах
- •1.2.2.1 Потери в токоведущих частях
- •1.2.2.2 Потери в нетоковедущих ферромагнитных деталях аппаратов
- •1.2.2.3 Потери в диэлектриках
- •1.3 Способы передачи тепла внутри нагретых тел и с их поверхности
- •1.4 Установившийся режим нагрева проводников и аппаратов
- •1.4.1 Общие сведения
- •1.4.2 Тепловой расчёт неизолированных проводников в установившемся режиме
- •1.4.3 Тепловой расчёт изолированных проводников и кабелей
- •1.4.4 Нагревание аппаратов в установившимся режиме
- •1.4.5 Выбор проводников и аппаратов по условиям продолжительного режима
- •1.5 Нагрев проводников и аппаратов в переходных режимах
- •1.6 Примеры теплового расчета
- •Задание №1
- •2 Термическая и электродинамическая стойкость электрических проводников и аппаратов
- •2.1 Нагрев проводников и аппаратов при коротком замыкании
- •2.2 Термическая стойкость проводников и аппаратов
- •2.2.1 Термическая стойкость неизолированных проводников
- •2.2.2 Термическая стойкость кабелей
- •2.2.3 Термическая стойкость электрических аппаратов
- •2.3 Определение импульса квадратичного тока короткого замыкания
- •2.4 Электродинамические усилия в электрических проводниках и аппаратах
- •2.4.1 Общие сведения
- •2.4.2 Методы расчёта электродинамических усилий
- •2.4.3 Усилия между параллельными проводниками
- •2.4.4 Усилия и моменты, действующие на взаимно перпендикулярные проводники
- •2.5 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при различных видах короткого замыкания
- •2.5.1 Общие сведения
- •2.5.2 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при трёхфазном коротком замыкании
- •2.5.3 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при двухфазном коротком замыкании
- •2.6 Электродинамическая стойкость проводников и электрических аппаратов
- •2.6.1 Электродинамическая стойкость проводников
- •2.6.2 Электродинамическая стойкость аппаратов
- •2.7 Примеры расчета термической и электродинамической стойкости проводников и аппаратов
- •Задание №2
- •3 Электрические контакты
- •3.1 Назначения и требования к электрическим контактам
- •3.2 Сопротивление электрического контакта
- •3.3 Нагрев контактных соединений
- •3.3.1 Нагрев контактных соединений при номинальном токе
- •3.3.2 Нагрев контактных соединений при токах короткого замыкания
- •3.4 Конструкция контактных соединений и контактов
- •3.5 Пример расчета нагрева контактных соединений
- •Задание №3.
- •4 Отключение цепей постоянного и переменного тока
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Электрическая дуга
- •4.3 Возбуждение атома.
- •4.4 Ионизация
- •4.4.1 Термоэлектронная эмиссия.
- •4.4.2 Автоэлектронная (электростатическая) эмиссия.
- •4.4.3 Ионизация столкновением
- •4.5 Ударная ионизация
- •4.6 Термическая диссоциация и ионизация.
- •4.7 Деионизация дугового промежутка осуществляется путем рекомбинации и диффузии.
- •4.7.1 Рекомбинация (воссоединение)
- •4.8 Диффузия
- •4.9. Подвижностью ионов (электронов)
- •4.10 Радиационный захват электрона
- •4.11 Классификация дуг
- •4.11.1 Область катодного падения напряжения
- •4.11.2 Область анодного падения напряжения.
- •4.11.3 Ствол дуги
- •4.11.4 Турбулентная конвекция.
- •4.11.5 Баланс энергии в стволе дуги.
- •4.12 Потоки плазмы в дуге
- •4.13 Воздействие внешнего магнитного поля
- •4.14 Дуга постоянного тока и ее характеристики
- •4.15 0Тключение электрических цепей постоянного тока
- •4.15.1 Условия стабильного горения и гашения дуги
- •4.15.2 Открытый разрыв
- •4.15.3 Дугогасительные устройства с узкой щелью
- •4.15.4 Дугогасительные решетки
- •4.15.5 Гашение дуги под воздействием магнитного поля
- •4.16 Электрическая дуга переменного тока и ее характеристики
- •4.17 Отключение электрических цепей переменного тока
- •4.17.1 Отключение активной цепи переменного тока
- •4.17.2.Отключение индуктивной цепи переменного тока
- •4.18 Гашение электрической дуги в выключателях переменного тока
- •4.18.1 Гашение электрической дуги в потоке сжатого воздуха
- •4.18.2 Гашение электрической дуги в элегазе
- •4.18.3 Гашение электрической дуги в трансформаторном масле
- •4.18.4 Гашение электрической дуги в вакууме
- •4.18.5 Гашение электрической дуги с помощью электромагнитного поля
- •4.19 Примеры расчета отключения цепей постоянного и переменного тока
- •Задание №4
- •5 Восстанавливающееся напряжение на контактах выключателя
- •5.1 Параметры восстанавливающегося напряжения
- •5.2 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в однофазной системе
- •5.3 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в трехфазных эффективно-заземленных сетях
- •5.4 Вторая стадия переходного процесса
- •5.5 Номинальные характеристики пвн
- •5.6 Пример расчета параметров пвн на полюсах выключателя
- •6 Электромагниты
- •6.1Электромагниты постоянного тока
- •6.2 Поляризованные электромагниты и постоянные магниты
- •6.3 Электромагниты переменного тока
- •6.4 Примеры расчета электромагнитов
- •1‑Основание; 2‑сердечник; 3‑полюсный наконечник; 4‑якорь
- •Задание №5
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ фланец верхний; 3 ‑ корпус; 4 ‑ фланец нижний; 5 ‑ стоп; 6 ‑ латунная втулка
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Основание; 2 ‑ сердечник; 3 ‑ полюсный наконечник; 4 ‑ якорь
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ основание; 3 ‑ сердечник; 4 – катушка
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ верхняя плита; 3 ‑ нижняя плита; 4 – полюс.
- •Литература
- •Приложение
1.5 Нагрев проводников и аппаратов в переходных режимах
Нагрузка электрической станции, подстанции, промышленного предприятия, а также отдельного присоединения непостоянна в течение суток. Поэтому на графике она представляется ступенчатой, рис. 1.4.
При изменении нагрузки изменяются и потери мощности в проводниках и аппаратах, т. е. температура изменяется в соответствии с изменившейся нагрузкой. Такой режим работы проводников и аппаратов называется переходным.
Тепловое состояние проводника или аппарата в переходном режиме описывается уравнением [2,3]:
, (1.41)
где P ‑ мощность джоулевых потерь, Вт; С ‑ теплоёмкость тела, Втּс/оС; ‑ превышение температуры проводника или аппарата, оС; Ф ‑ тепловой поток с поверхности проводника в окружающую среду, Вт.
Решение уравнения (1.41) с учётом всех факторов приводит к сложным выражениям. Поэтому для облегчения решения задачи удельное сопротивление и теплоёмкость материала тела принимают не зависящими от температуры, что близко к реальным условиям, если пределы изменения температуры не слишком велики. Тепловой поток с поверхности тела принимается пропорциональным превышению температуры, т. е.
, (1.42)
где S ‑ площадь поверхности тела, м2; КТ ‑ коэффициент теплообмена, включающий все виды охлаждения, Втּм-2ּоС-1.
На основании принятых допущений дифференциальное уравнение (1.41) может быть представлено следующим образом:
. (1.43)
Общее решение уравнения (1.23) имеет вид:
, (1.44)
где = С/КТS ‑ постоянная времени процесса нагревания, с.
Постоянная интегрирования А может быть определена из начальных условий. Если до включения цепи, т. е. при времени t = 0, температура тела равна температуре окружающей среды, то = 0 и A = -P/KTS. Следовательно,
. (1.45)
Превышение температуры изменяется экспоненциально, рис. 1.5, кривая 1, от нуля до установившегося состояния , при котором вся выделяющаяся энергия отдаётся в окружающую среду в виде тепла, при этом температура проводника неизменная.
Если в момент времени t1 при температуре = 1 потери уменьшились до значения P2, то постоянная интегрирования должна быть принята равной
. (1.46)
Превышение температуры при этом начнёт уменьшаться от 1 до установившегося значения у2 = P2/KTS, рис. 1.5, кривая 2, в соответствии с выражением
. (1.47)
Выражение (1.47) позволяет определить превышение температуры проводника или аппарата в любой момент переходного процесса, как при нагревании, так и при остывании.
1.6 Примеры теплового расчета
Пример 1.1 Алюминиевая шина размером 100 х 6 мм2 с допустимым длительным током несет токовую нагрузку . Определить, допустим ли для шины указанный ток, если температура окружающего воздуха .
Решение: Определим по формуле (1.16) допустимый ток для шины при температуре воздуха , при 1425 А.
.
Следовательно, шина не может нести нагрузку .
Пример 1.2 Рассчитать длительно допустимый ток для окрашенной эмалевой краской алюминиевой шины прямоугольного сечения с размерами 80 х 8 мм2. Шина расположена в горизонтальной плоскости и закреплена на изоляторах на ребро; температура окружающей среды (воздуха) . Степень черноты .Удельное сопротивление алюминия при температуре +20 С , а коэффициент удельного сопротивления .
Допустимый ток в длительном режиме определяется из уравнения теплового баланса (1.13)
,
где Ф ‑ тепловой поток, Вт; Rпер ‑ активное сопротивление шины переменному току при температуре , Ом/м.
Определим сперва сопротивление шины постоянному току при допустимой температуре шины 70о С и длине 1 м.
.
Сопротивление шины переменному току определяется по формуле (1.5)
,
где ‑ коэффициент поверхностного эффекта, определяемый для шин прямоугольного сечения по кривым рисунка 1.6,а; f ‑ частота переменного тока, Гц; R= ‑ сопротивление шины постоянному току при ее длине 1000 м, Ом; Кб ‑ коэффициент эффекта близости.
В нашем случае коэффициент эффекта близости Кб = 1, так как шина одиночная.
В трехфазной системе коэффициент эффекта близости Кб = 1, если расстояние между фазами , где d - диаметр цилиндрического проводника; для прямоугольных шин Кб = 1, если , где h - наибольший размер поперечного сечения шины.
Определим параметры
.
Для данных параметров по кривой рисунка 1.6,а имеем =1,03.
Сопротивление шины переменному току равно
.
Определим тепловой поток, отдаваемый с поверхности шины в окружающую среду. Для длинных шин расчет ведется только для лучеиспускания и конвекции.
Тепло, отдаваемое с поверхности шины в окружающую среду лучеиспусканием на длине 1 м определяем по формуле (1.11)
,
где ‑ коэффициент лучеиспускания; T1 ‑ температура окружающей среды, оК; T2 ‑ температура шины, оК; = 0,6 ‑ степень черноты; ‑ наружная поверхность шины, м2 .
Наружная поверхность шины на длине l = 1 м, составляет
.
Вт/м.
Тепло, отдаваемое в окружающую среду конвекцией на длине l = 1 м определим по формуле
,
где ‑ коэффициент теплоотдачи при конвекции, Вт/(м2ּоС); 2 ‑ температура шины, оС; 1 ‑ температура охлаждающей среды, оС; S ‑ наружная поверхность шины, м2 .
Для прямоугольной шины с большой гранью, расположенной вертикально:
,
поэтому тепло, отдаваемое в окружающую среду конвекцией на длине l = 1 м равно
.
Полная теплоотдача с поверхности шины длиной l = 1 м составляет
Вт/м.
Расчетный длительно допустимый ток шины составляет
.
Пример 1.3 Рассчитать длительно допустимый ток для алюминиевых коробчатых шин с размерами 150 х 65 х 7 мм и суммарным сечением S=3570 мм2. Удельное сопротивление алюминия Омּмм2/м, а температурный коэффициент удельного сопротивления при температуре +20оС. Шины окрашены эмалевой краской, степень черноты = 0,6.
Сопротивление составной шины постоянному току при допустимой температуре и длине l = 1 м равно:
Ом/м.
Сопротивление шины переменному току, с учетом коэффициента поверхностного эффекта , определяется по формуле (1.5)
Ом/м.
Значение коэффициента Kn = 1,05 определено по кривым рисунка 1.6,б при
и .
Рассчитаем площади наружной и внутренней поверхностей составной шины на длине 1 м:
;
Поверхность просветов составной шины равна
.
Полная поверхность лучеиспускания равна
.
Тепло, отдаваемое с поверхности шины в окружающую среду лучеиспусканием на длине 1м, определим по формуле:
.
Вт/м.
Определим тепло, отдаваемое с внутренней и наружной поверхностей шины в окружающую среду конвекцией на длине 1 м. Теплоотдача конвекцией с внутренней поверхности шины в два раза меньше, чем с наружной, поэтому
Вт/м.
Полная теплоотдача с поверхности шины лучеиспусканием и конвекцией на длине 1 м составляет
Вт/м.
Расчетный допустимый ток для коробчатых шин равен
Пример 1.4 Определить величину допустимого времени нагрузки током I=500А медной шины с размерами поперечного сечения 100 x 6 мм2, если известно, что шина не изолирована, находится в спокойном воздухе, температура которого 0=35С, коэффициент теплоотдачи с наружной поверхности шины kT=15 Вт/м2град, начальная температура шины нач=80С.
Решение: Допустимая величина температуры для кратковременного нагревания медных неизолированных шин доп=250С. Для определения допустимого времени нагрева воспользуемся формулой
.
В этой формуле
,
где м2.
Тогда
откуда tдоп=468с.