- •Под редакцией проф. В. С. Силецкого Допущено Министерством высшего и среднего специального образования ссср в качестве учебного пособия для неэнергетических специальностей вузов
- •74 Бечгородск.;я ' областная ' библиотека
- •Предисловие к первому изданию
- •Часть первая техническая термодинамика
- •Глава I введение
- •Контрольные вопросы и примеры к I главе
- •Глава II
- •Контрольные вопросы и примеры к II главе
- •Контрольные вопросы и примеры к III главе
- •Глава IV реальные газы
- •Глава V первый закон термодинамики
- •Г л а в а VI теплоемкость газов. Энтропия
- •3 В. В. Нащокин .65
- •§ 6Т11. Тепловая Тя-диаграмма
- •Глава VII
- •CpdT vdp , dv dp
- •Контрольные вопросы и примеры к VII главе
- •Глава VIII . Второй закон термодинамики
- •Глава IX характеристические функции и термодинамические потенциалы. Равновесие систем
- •Контрольные вопросы и примеры к IX главе
- •Водяной пар,
- •_ Масса сухого насыщенного пара во влажном
- •Масса влажного пара
- •Глава XII
- •Глава XIII истечение газов и паров
- •Контрольные вопросы Ли примеры к XIII главе
- •Глава XIV
- •Глава XV влажный воздух
- •Глава XVI [ компрессоры
- •Глава XVII циклы двигателей внутреннего сгорания
- •Глава XVIII
- •V Лг изоб изох'
- •Глава XIX циклы паротурбинных установок
- •Контрольные вопросы и примеры к XIX главе
- •Глава XX циклы атомных электростанций, парогазовых и магнитогидродинамических установок
- •Контрольные вопросы к XX главе
- •Глава XXI циклы холодильных установок
- •* С. Я. Г е р ш. Глубокое охлаждение. Госэнергоиздат, 1957, стр. 85.
- •Глава XXII
- •Контрольные вопросы к XXII главе
- •Глава XXIII
- •Глава XXIV теплопроводность при стационарном режиме и граничных условиях третьего рода, коэффициент теплопередачи
- •Глава XXV
- •2 В. В. Нащокин
- •Контрольные вопросы к XXV главе
- •Глава XXVI конвективный теплообмен
- •Физические свойства жидкостей
- •Режимы течения и пограничный слой
- •Числа подобия
- •Теореме! подобия
- •Контрольные вопросы к"XXVI главе
- •Глава XXVII
- •Контрольные вопросы и примеры к XXVII главе
- •Глава XXVIII
- •Контрольные вопросы и примерь! к XXVIII главе
- •Глав а XXIX теплообмен излучением
- •Степень черноты полного нормального излучения для различных материалов
- •Средняя длина лучей для газов, заполняющих объем различной формы
- •Контрольные вопросы и примеры к XXIX главе
- •Глава XXX теплообменные аппараты
- •1 1 ТуСру 4190
- •Глава XXXI
- •Воздух (абсолютно сухой)
- •Кдж/(моль- град)
- •Кдж/(кг-град)
- •"50. Н о з д р е в в. Ф. Курс термодинамики. «Высшая школа», 1961.
- •Глава I. Введение 5
- •Глава VII. Термодинамические процессы идеальных газов ...... 79
- •Глава VIII. Второй закон термодинамики , 95
- •Глава IX. Характеристические функции и термодинамические потен- циалы. Равновесие систем 124
- •Глава XII. Основные термодинамические процессы водяного пара . . 173 § 12-1. Общий метод исследования - термодинамических процессов
- •Глава XV. Влажный воздух . . 214
- •Глава XVII. Циклы двигателей внутреннего сгорания 235
- •Глава XVIII. Циклы газотурбинных установок и реактивных двига- телей 253
- •Глава XX. Циклы атомных электростанций, парогазовых и магнито-
- •Глава XXI. Циклы холодильных установок 299
- •Часть вторая. Теплопередача
- •Глава XXII. Основные положения теплопроводности 315
- •Глава XXIV. Теплопроводность при стационарном режиме и граничных условиях третьего рода. Коэффициент теплопередачи . . 337 § 24-1. Передача теплоты через плоскую однослойную и многослойную
- •Глава XXV. Теплопроводность при нестационарном режиме . . . 352
- •Глава XXVI. Конвективный теплообмен . . 363
- •Глава XXVII. Конвективный теплообмен в вынужденном и свобод- ном потоке жидкости 386
- •Глава XXX. Теплообменные аппараты зд7
- •Глава XXXI. Тепло- и массоперенос во влажных телах , 460
- •Владимир Васильевич Нащокин техническая термодинамика и теплопередача
Глава XX циклы атомных электростанций, парогазовых и магнитогидродинамических установок
§ 20-1. Термодинамические циклы атомных установок
За последние годы после Великой Отечественной войны в Советском ^боюзе, США, Англии и других странах были созданы атомные электростанции, в которых используется энергия, выделяющаяся при расщеплении ядер тяжелых- элементов, изотона урана и235 и плутония Ри239.
Большую сложность в атомных установках - представляет отвод огромного количества тепло- ты, которое выделяется в реакторе. В настоящее время имеется много схем отвода теплоты; но все они строятся по одному принципу — теплоту от- водят с помощью какой-либо циркулирующей жидкости или газа. . •.- ,
Схема двухконтурной атомной установки приведена на рис. 20-1. В реакторе / осуществляется деление ядер тяжелых элементов, при котором выделяется большое количество теплоты, отводимой специальным, теплоносителем. В качестве теплоносителя применяют воду, жидкие металлы (натрий, калий), органические соединения и газы (углекислый газ, гелий и др.). Теплоноситель, о'мывающий тепловыделяющие элементы с высокой радиоактивностью, сам становится радиоактивным. Радиоактивный теплоноситель направляется не в турбину, а в промежуточный теплообменник — парогенератор '2, где отдает свою теплоту рабочему телу второго контура паросиловой установки. После этого насосом 3 теплоноситель возвращается вновь в реактор. Вся установка первого контура вследствие своей большой радиоактивности отделяется от остальной части электрбстанции специальной биологической защитой 7. Во втором контуре циркулируют вода и водяной пар, который образуется в парогенераторе, получая теплоту от теплоносителя. Затем пар поступает в турбогенератор 4, вырабатывающий электроэнергию. Отработавший в турбине пар направляется в. конденсатор 5, где конденсируется и водяным насосом 6 опять подается в парогенератор 2. Вода как теплоноситель обладает большим недостатком. Она не дает возможности получать высокие значения параметров водяного пара во втором контуре. Так, например, если вода-теплоноситель имеет давление 100 бар и температуру 320° С, то рабочим телом второго контура будет сухой-насыщенный пар при давлении 30 бар, что соответству-
к
ет температуре 232" С. При такой низкой температуре рабочего тела термический к. п. д. цикла Ренкина равен 35%, а с учетом потерь действительный к. п. д. составляет 17—20%. Водяной пар более высокого давления можно получить, только применяя другой теплоноситель, имеющий высокую температуру кипения при малых давлениях.
На рис. 20-2 приведена Тв-диаграмма, на которой изображен цикл паросиловой установки, работающей на сухом насыщенном паре. Подогреву воды и парообразованию в парогенераторе соответствует процесс 4-1-2. Адиабатный процесс 2-3 протекает в паровой турбине, а процесс 3-4 — в-конденсаторе.
ч 1 |
|
|
|
< |
Термический к, п. д. цикла и удельный рцсход пара определяются по уравнениям (19-2) и (19-3):
теор
1000/(1! —г2).
Если в качестве теплоносителя применяют жидкие металлы (натрий, калий), которые бурно реагируют с водой, то осуществляют два промежуточных контура. Последние уменьшают опасность распространения радиоактивного металла в случае аварии установки. На рис. 20-3 изображена схема трехконтурной атомной электростанции, где 1 — реактор; 2 — первый промежуточный теплообменник; 3 — насос для перекачки теплоносителя; 4 — парогенератор, или второй теплообменник; 5 — насос для данного контура; 6 — турбогенератор; 7 — конденсатор; 8 — питательный насос; 9 — биологическая защита.
Одноконтурные схемы атомных станций с паротурбинными установками — это чаще всего схемы с реакторами кипящего типа. В кипящих реакторах пар образуется в активной зоне, из которой непосредственно направляется в турбину. В качестве теплоносителя и замедлителя в кипящих реакторах используют обычную воду.
Для кипящих реакторов и реакторов с газовыми теплоносителями применяют как двухконтурные, так и одноконтурные установки. В последнем случае рабочее тело будет обладать радиоактивностью, что является нежелательным и опасным для обслуживающего установку персонала.
Тепловую мощность реактора определяют по количеству теплоты, передаваемой теплоносителем в парогенератор. Тепловую мощность реактора фтр при прохождении через парогенератор т кг/сек теплоносителя определяют из уравнения
Фгр = № (*2Т Нт)>
где г2т — энтальпия теплоносителя по выходе из парогенератора; г1т — энтальпия теплоносителя при входе в парогенератор.
К. п. д. работающих и строящихся атомных электростанций достигает 17—36%. Наибольшее влияние на общий к. п. д. электростанции оказывает термический к. п. дГпарового цикла, который в настоящее время не имеет высоких значений.
Чтобы уменьшить большую разность температур между температурой питательной воды второго контура и теплоносителем, рекомендуется применять регенеративный подогрев питательной воды паром от па-ровой турбины с отборами. Условный регенеративный цикл паротурбинной установки изображен на рис. 20-4. Температура регенеративного подогрева воды выбирается в зависимости от температуры теплоносителя и бывает весьма различной.
На первой советской атомной электростанции предельная температура для центра тепловыделяющих элементов с металлическим ураном принималась равной 370° С, что позволило получать перегретый пар с давлением 13 бар и температурой 270° С.
Для судовой установки ледокола «Ленин» был принят цикл с давлением рх = 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Например, для бельгийской АЭС с кипящим реактором давление вторичного' пара 47 бар, а после огневого перегрева температура пара достигает 565° С. Общий к. п. д. установки т| = 37,1%.
На рис. 20-6 изображен цикл бельгийской АЭС с огневым паропере-гревом, за счет которого получена дополнительная пл. 12371. Но применение огневого пароперегрева не решает центральной задачи — использования самого ядерного горючего. Кроме того, применение двух видов источников теплоты ца АЭС вызывает известные неудобства в эксплуатации. Более перспективным является перегрев пара в самом реакторе. Тепловая схема такой установки с водяным теплоносителем осуществлена на Белоярской АЭС. Водяной пар при давлении 90 бар перегревается в самом реакторе до 500" С, что дает возможность полу-читьвысокий к. п. д. (доті = 35%). Перегрев пара в реакторе предусматривается и на других АЭС во многих странах.
Работа атомных электростанций существенно отличается от условий работы тепловых электростанций, так как мощность реактора может меняться в весьма широких пределах, и ограничивается она только условиями отвода теплоты от тепловыделяющих элементов. Тесная связь работы реактора и паросилового контура определяет выбор всех • основных параметров атомной электростанции. Технико-экономический и термодинамический анализ циклов позволяет выбрать наиболее целесообразную схему атомной электростанции.
В планах развития народного хозяйства СССР атомная энергетика занимает видное место. Ми одна отрасль техники не развивается так быстро, как атомная энергетика. С 1954 г.,'пуска первой в мире атом-' ной электростанции в СССР, до 1 января 1970 г., т. е. за 16 лет, в раз- „ ных странах мира было построено 80 АЭС общей мощностью более 15 млн. кет. Ученые предсказывают, что. к 2000 году мощность АЭС превысит сотни миллионов киловатт-.
В настоящее время уран и плутоний используются недостаточно эффективно, так как реакторы АЭС работают на тепловых, медленных нейтронах. Лучшие результаты получаются в реакторах, работающих на быстрых нейтронах. Такие реакторы обладают особенной способностью расширенного воспроизводства ядерного горючего. Кроме того, реакторы на быстрых нейтронах позволяют включить в топливный цикл уран-238 и торий-232, т. е. гораздо полнее осваивать природные запасы ядерного горючего. Строительство АЭС с реакторами на быстрых нейтронах — генеральная линия дальнейшего развития атомной энергетики в нашей стране. Этой новой отрасли народного хозяйства принадлежит будущее.
§ 20-2. Циклы парогазовых установок ~
Парогазовые установки являются типичными бинарными установ- ками с коэффициентом заполнения цикла, приближающимся к едини- це*. \. *
■ В парогазовых установках в качестве рабочих тел используют продукты сгорания топлива в газовых турбинах, после которых они поступают в^ парогенераторы для получения водяного пара. ,
Исследования показали термодинамическую эффективность парогазовых турбинных установок по сравнению с чисто газотурбинными установками, в которых не используется теплота отходящих газов с высокой температурой, и чисто паротурбинными установками, имеющими относительно низкую начальную температуру пара. Поэтому основным условием эффективности парогазовой установки является применение продуктов сгорания топлива как рабочего тела в области высоких температур и водяного пара в области низких температур. Только такое распределение функций между газом и паром дает положительные результаты.
*
Под коэффициентом заполнения цикла
подразумевается отношение площади
данного цикла в ^-диаграмме к площади
цикла Карно, осуществленного в том же
интервале температур.
Идеальный парогазовый цикл, соответствующий обратимому циклу Карно, в котором температуры рабочего тела при подводе и отводе теплоты постоянны, изображается пл. 1234 на рис. 20-7. Пл. 12541 изображает газовую часть цикла, а пл. 345—паровую часть цикла. В процессе 4-5 осуществляется передача теплоты от газовой части- к паровой. Если принять температуру /2 = 10° С, .а Ь{ = 800° С, то термический к. п. д. цикла Карно будет равен т]( = 0,74. Однако осуществить цикл Карно в действительности трудно и в реальных условиях можно создать' установки, которые только в той или иной степени приближаются к этому циклу.
Схема парогазовой установки, работающей с раздельными потоками продуктов сгорания и во: дяного пара, представлена на рис. 20-8. В этой установке воздух, сжатый в компрессоре 1, по- дается в камеру сгорания высоконапор'ного па- рогенератора; 2, работающего на газовом или жидком топливе при постоянном давлении. - ч '
Часть теплоты продуктов сгорания топлива расходуется в парогенераторе" на парообразование и перегрев пара, так что температура газов на входе в газовую турбину 3 снижается до заданной величины. Каждое
Воздух
1
*> I ■51
У
41
Водяной пар
Вода 5 4
-0
Рис. 20-8
рабочее тело — водяной пар и продукты сгорания топ-лива движутся по самостоятельным контурам и взаимодействие между ними осуществляется лишь в форме теплообмена в аппаратах поверхностного типа.
Теплота выхлопных газов после газовой турбины используется для подогрева питательной воды паровой части установки в газоводяном" -подогревателе 4. Электрическая энергия вырабатывается в двух генераторах, приводимых в движение паровой 5 и газовой 3 турбинами, причем- часть мощности газовой турбины расходуется на привод компрессора.
'. Термодинамический цикл парогазовой установки состоит из двух циклов.— газового а-б-в-г-а- и пароводяного 1-2-3-4-5-6-1 (рис. 20-9).
Подводимая в цикле теплота топлива, сожженного в камере сгорания парогенератора, в ^-диаграмме изображается пл. е-ж-н-г-е, которая разделяется на теплоту топлива, подведенную к газовой части цикла — пл. а-и-н-л-а, и теплоту топлива, подведенную к паровой части — пл. е-ж-и-а-е. Кривая 4-5 в пароводяном цикле изображает регенеративный подогрев питательной воды в газоводяном подогревателе теплотой отработанных газов газовой турбины, которая выделяется, в процессе б-в.
Полезная работа пароводяного цикла равна
/; = (г, — ;2)т]пт — (г4 — г3)/т1и. Полезная работа газового цикла равна /г = т [(/а — г'б)г|гт — (г'г — 1е)/цк\,
где 1чиТ, Г[,,т, Г[н, т]к — соответственно относительные внутренние к. п. д. паровой турбины, газовой турбины, насоса и компрессора.
Теоретическое количество теплоты, полученное рабочими телами,
равно
<?, = т (1а —- 4) + (/1 — 4).
Зная все эти величины, можно написать формулу термического к. н. д. парогазового цикла:
(Ч — Н) + т (1а — 1б) — ('4— ^з) — ('г — 'с) («1 — 1ь)+т (1а — 1г)
Для нагревания 1 кг воды необходимо затратить теплоту т кг газа. Отношение т кг газа к 1 кг Н20 называется кратностью газа и определяется из уравнения теплового баланса газоводяного подогревателя:
т
('а ~ и) • (!б — ч).
На рис. 20-10 изображен цикл парогазовой установки, в которой возможно применение высоконапорных парогенераторов*. Такая установка обеспечивает-получение к. п.'д. электростанции до 48—50%. Пл. 1 изображает работу газовой части, а пл. 2 — паровой части.
*
Высоконапорный парогенератор —
котлоагрегат, в топочной камере и
газоходах которого создается давление
5
бар
и
выше. Это интенсифицирует процессы
горения и теплообмена, а также резко
снижает габариты котлоагрегата.
Использование парогазовых установок улучшает тепловую схему электростанции, повышает ее к. пт д. и значительно снижает капитальные затраты при строительстве. Наиболее эффективными парогазовыми установками являются установки с высоконапорными парогенераторами и со сбросом отходящих газов газовой турбины в топки котельных агрегатов. В паровой части.таких установок можно применять пар с давлением до 240 бар и температурой до 580° С, с промежуточным перегревом до 565° С. Применение паровой и газовой регенерации значительно повышает экономичность установок, при этом к. п. д. электростанции может быть доведен до 0,4—0,45 и выше.
Установка с высоконапорными парогенераторами имеет ряд преимуществ по сравнению с котельными обычного типа: уменьшен габарит установки, снижен расход металла и др. Эти установки обеспечивают большую экономию топлива по сравнению с чисто паровыми и газотурбинными установками. Уже в настоящее время парогазовые установки позволяют получить к. п. д. до 0,33 — 0,36, что дает им возможность конкурировать с паротурбинными установками на давление' 130 бар и температуру пара 565° С. Увеличив же начальную температуру газа в газотурбинных установках до 800—900° С, применив многоступенчатое сжатие воздуха, промежуточный подвод теплоты, регенерацию в газовой и паровой частях и усовершенствование проточных каналов компрессоров и газовых турбин, можно повысить к. п. д. парогазовой турбинной установки примерно до 0,48.
В ближайшее время парогазовые установки из-за своих преимуществ получат в энергетике СССР значительное распространение.
§ 20-3. Циклы установок с магнитогидродинамическими генераторами [31]
Генерирование электрической энергии путем пропускания проводящей жидкости — плазмы через магнитное поле не является новой идеей. Оно основывается на хорошо известном принципе, который заключается в том, что в проводнике, пересекающем силовые линии магнитного поля, возникает электродвижущая сила.
Плазма возникает в результате ионизации атомов вследствие отрыва одного или нескольких электронов. Получить плазму можно различными способами: нагревая газ до высоких температур электрической дугой, электрическим высоковольтным разрядом, электромагнитной высокочастотной индукцией, бомбардировкой частицами при низком давлении.
Следовательно, плазма — это диссоциированный газ, атомы которого разделены на ионы и электроны. Отрицательно заряженные электроны и положительно заряженные ионы взаимосвязаны и ведут себя как свободные заряды, в результате чего плазма в целом нейтральна, но в то же время является Проводником. Однако газ в плазменном двигателе чаще всего ионизирован неполностью и содержит нейтральные атомы. Такой газ называется низкотемпературной плазмой. Таким образом, низкотемпературная плазма—это электрически нейтральная смесь из электронов, ионов и нейтральных атомов. Плазма может вза.имодействовать с электрическим и магнитным полями, что и используется в двигателях, где под действием электрического поля ионы движутся к катоду", а электроны к аноду.
Магнитогидродинамический (МГД) генератор основан на принципе движелия ионизированного потока газа (при высокой температуре) между полюсами сильного электромагнита. Два электрода, расположенные с каждой стороны потока, воспринимают заряженные частицы, один (анод) — положительные, другой (катод) — отрицательные. При соединении обоих электродов проводником в цепи возникает электрический ток.
Газовый МГД-генератор имеет существенные преимущества по сравнению собычной паротурбинной установкой. В паротурбинной установке химическая энергия топлива сначала переходит во внутреннюю энергию продуктов сгорания, которая в котельной установке частично передается воде и водяному пару, а энергияпара в турбогенераторе создает электрическую энергию. В МГД-генераторе рабочим телом служит ионизированный проводящий газ, движущийся в магнитном поле и являющийся одновременно проводником, что обусловливает более простую конструкцию установки. Кроме того, применение более высоких температур, получающихся в процессе горения; и отсутствие движущихся частей в МГД-генераторе увеличивают эффективный к. п. д. ' -
Ионизированные газы не являются хорошими проводниками. Так, например, при температуре 2-700° С и давлении 3 бар электропроводимость воздуха с добавкой калия ~ \ моль%* в 106 раз меньше электропроводности меди. Поэтому газообразные продукты сгорания должны иметь добавки с низким потенциалом ионизации (цезий, калий) для получения достаточно высоких значений электропроводимости. Электропроводимость газа зависит от степени ионизации и сечения упругого рассеяния электронов.
*•
Мольная доля компонента ('
равна отношению числа молей
пі
этого
компонента к сумме чисел молей + п2
+ ■•• + пк)
всех
к
компонентов
сме-
~~сн
и
определяется по формуле Ы{
=
і
—х 1
.
Мольный процент,
или
мольная процентная концентрация, есть
100 N
і. .
,
Иррнитного поля ввиду относительно малой электропроводимости плак Кк(.и сравнительно небольшой скорости движения ее по каналу МГД^ ■Ітератора. .
К:<На рис! 20-11 представлена схема магнитогидродинамической уста-Кивки, работающей на пылеугольном топливе по -разомкнутой схеме, ра рисунке условно показан одновальный турбоагрегат. Для эффектив-ррго использования теплоты топлива в установку включена паросиловая часть, утилизирующая теплоту отработавших в МГД-генераторе іуазов. Паровая часть включает турбину, состоящую из трех-цилиндров. |.; Пылеугольное топливо поступает в камеру сгорания 1 МГД-генера-Ігора. Воздух в камеру сгорания подается компрессором 13 под давле-
нием до 10 бар. Воздух перед поступлением в камеру сгорания предва, рительно проходит через трубчатый регенератор теплоты 3, где подогревается до 2030° С. В камере сгорания температура газов достигаег г 2930 — 3030° С. С этой температурой газы поступают в канал МГД-ге-нёратора 4 постоянного тока, где расширяются до атмосферного' давления со снижением температуры до 2400° С. Затем газы проходят последовательно через регенератор 3, пароперегреватели 5, 6 и паровой котел 7, в котором охлаждаются до 150° С. Пар, получаемый в котле,-последовательно проходит через цилиндр высокого давления 12, из которого направляется во вторичный перег«реватель 6, цилиндр среднего -давления И и цилиндр низкого давления 10. После этого^пар поступает в конденсатор 9, из которого вода насосом 8 перекачивается снова в ко-' тел. Для отвода получаемого электрического тока в МГД-генераторе устанавливают две специальные шины 2. Электрогенератор . 14 приводится в действие от паровой турбины. Замена парового цикла в МГД-генераторе парогазовым существенно сократит удельный рас ход теплоты на выработку электроэнергии .генератором". . На рис. 20 12 -изображен цикл МГД-установки ъ Ts-диаграмме Компрессор сжимает воздух в процессе 1-2. Затем воздух подогревается в регенераторе до точки d (процесс 2-d). В камере сгорания
происходит дальнейший нагрев рабочего тела до 2930 — 3030° С (точка 3). Пл. аЪекй соответствует теплоте, выделившейся при сгорании топлива. Образовавшиеся газы из-камеры вытекают в канал генератора электрического тока, проходя через сильное магнитное поле. За каналом генератора температура рабочего тела падает до значения в точке 4. В идеальном МГД-генераторе в электрическую энергию
превращается теплота, эквивалентная пл. 12341. К. п. д. такого генератора определяется отношением площадей:
'Пм.гд = пл. 1234IIпл. йЗекй.
Теплота уходящих газов в МГД-генерато-ре используется в паросиловой установке, идеальному циклу которой соответствует пл. 5111098765. Использованная теплота в паросиловой установке повышает к. п. д. МГД-установки до 55—60% и выше. Если применить газы, покидающие МГД генератор, в парогазовой установке, то к. п. д. всей системы может увеличиться еще на несколько процентов.
Таким образом, магнитогидродинамиче-ские системы преобразования энергии, в которых используется ионизированная плазма, могут работать только при высоких температурах, что связано с применением тугоплавких материалов. В настоящее время задача создания высокотемпературных тугоплавких материалов ждет своего разрешения. .