- •Реферат
- •1. Загальна частина 6
- •1. Загальна частина.
- •1.1. Техніко – економічне обґрунтування конструкції центрифуги.
- •1.2. Будова та принцип роботи центрифуги з пульсуючим вивантаженням осаду.
- •1.2.1. Принцип роботи та база центрифуги з пульсуючим вивантаженням осаду.
- •1.3. Конструкція та призначення ротора центрифуги.
- •1.4. Гідрозасув центрифуги.
- •1.5. Кожух центрифуги.
- •1.6. Ремонт центрифуги.
- •1.7. Монтаж центрифуги.
- •1.8 Мастильні речовини: типи, норми витрат, особливості систем змащування машини.
- •1.9. Датчик пульсів центрифуги.
- •1.10. Технічна характеристика центрифуги.
- •2. Спеціальна частина
- •2.1. Технологічний розрахунок.
- •2.1.1. Розрахунок продуктивності центрифуги.
- •2.1.2. Розрахунок потужності приводу центрифуги.
- •2.1.3. Розрахункова потужність споживаної при пуску.
- •2.2. Проектування і розрахунок ротора на міцність.
- •2.2.1. Розрахунок з безмоментної теорії.
- •2.2.2. Розрахунок з моментної теорії.
- •2.3. Розрахунок каркасу ротора.
- •2.3.1. Розрахунок першої стойки.
- •2.3.2. Розрахунок останньої стойки.
- •2.3.3. Розрахунок першого кільця.
- •2.3.4. Розрахунок другого кільця.
- •2.4. Розрахунок стержня шпальтових сит.
- •2.5. Розрахунок штока на міцність.
- •Момент інерції штока.
- •2.6. Розрахунок вала на міцність.
- •Момент інерції вала.
- •2.7. Розрахунок довговічності підшипників головного вала.
- •2.8. Перевірка на міцність болтів, що кріплять гідроциліндр до валу центрифуги.
- •2.9. Перевірка на міцність гайки, що кріпить внутрішній каскад центрифуги до штока.
- •2.10. Перевірка на міцність гайки, що кріпить поршень гідроциліндра до штока.
- •2.11. Розрахунок товщини карману гідрозатвору.
- •2.12. Розрахунок необхідної кількості болтів гідрозатвору.
- •3. Асктп центрифугування.
- •3.1 Аналіз об’єкту керування.
- •3.1.1 Короткий опис об’єкту керування.
- •3.1.2. Аналіз технологічних величин.
- •3.1.3 Задачі контролю та керування технологічним процесом.
- •3.2 Розробка системи керування технологічним процесом.
- •3.2.1 Призначення, цілі та автоматизовані функції системи керування
- •3.2.2 Вибір комплексу технічних засобів.
- •3.2.3 Опис функціональної схеми системи керування.
- •4. Охорона праці та безпека в надзвичайних ситуаціях.
- •4.1 Характеристика об'єкта, що проектується, та місця його розташування.
- •4.2 Характеристика негативних факторів проектованого об'єкта.
- •4.3. Оцінка стану проектованого об’єкту в надзвичайних ситуаціях. Розрахунок надлишкового тиску вибуху.
- •4.4. Заходи зі створенню безпечних та здорових умов праці.
- •4.5. Протипожежні заходи.
- •5 Техніко - економічна частина.
- •5.1 Графік ппр обладнання.
- •5.2. Розрахунок чисельності ремонтного персоналу.
- •5.3. Розрахунок заробітної плати промислово виробничого персоналу ремонтної служби.
- •5.4. Складання кошторису роботи.
- •5.5. Визначення ефективності проектованих заходів.
- •6. Об'єкти та методи досліджень.
- •6.1. Характеристика вихідних матеріалів.
- •6.1.1. Ароматичний поліамід – фенілон.
- •6.1.2. Полідімітілоксан.
- •6.1.3 Графіт природний та основні властивості.
- •6.2. Термічна обробка полімерних матеріалів.
- •6.3. Методика приготування зразків
- •6.4 Методика термічної обробки.
- •6.6. Методика проведення експериментальних досліджень.
- •6.6.1. Будова та принцип роботи машини тертя смц–2.
- •6.7. Методика проведення антифрикційних досліджень.
- •6.8. Метод гідростатичного зважування.
- •6.9. Методика обробки експериментальних даних.
- •6.10. Обговорення результатів експерементів.
- •Висновок
- •Список використаної літератури
2.2.2. Розрахунок з моментної теорії.
см; ; ; МПа;
Мембранні напруження визначаються по формулі:
МПа;
МПа;
Зробимо визначення числових значень радіальних і кутових деформацій обичайки і днища.
Обичайки. Деформація від дії відцентрової сили власної маси визначається:
см;
Деформація від дії тиску центрифугируемого матеріалу визначається по формулі :
; (2.13)
см;
Деформація від дії тиску крайової сили визначається по формулі :
; (2.14)
см-1;
кг×см;
Підставляючи знайдені значення та отримаємо :
см;
Деформація від дії крайового моменту визначається по формулі :
см;
Кутова деформація від дії крайового моменту визначається по формулі :
см;
Кутова деформація від дії крайової сили визначається по формулі :
см;
Днище суцільне у вигляді диска постійної товщини.Деформація від дії відцентрової сили власної маси визначається по формулі:
см; (2.15)
де ;
а – радіус центрального отвору маточини під вал рівний, а = 85 мм;
мм;
Деформація від дії крайової сили визначається по формулі :
; (2.16)
см;
Кутова деформація краю від дії крайового моменту визначається по формулі:
см; (2.17)
кг×см;
см; (2.18)
Кутова деформація краю від дії тиску центрифугируемого продукту визначається по формулі:
; (2.19)
Визначаємо постійні інтеграції визначаємо по формулі :
Підставляючи знайдені значення постійних інтеграції у вираження для , отримаємо:
мм;
Складаємо рівняння сумісності деформацій:
, (2.20)
; (2.21)
;
;
;
;
;
;
МПа;
МПа;
Визначаємо крайові і результуючі напруження в обичайці:
, ; (2.22)
(2.23)
МПа;
Вираз для результуючих напружень :
; при ;
МПа;
МПа;
, МПа .
2.3. Розрахунок каркасу ротора.
Вибираємо ротор каркасного типу, в якому на стойки каркасної обичайки і на кільця опираються рамки, в яких закріплені сита.
Рис.3. Ротор каркасного типу.
Останнє кільце.
Остання стойка.
Перша стойка.
Перше кільце.
2.3.1. Розрахунок першої стойки.
Число стойок приймаємо .
Центральний кут y буде при цьому рівний :
;
Центральний кут y – це половинакута між стойками.
Навантаження від маси осаду буде рівним :
; (2.24)
- висота осадка; ; y=150=0.26 рад;
- питома вага осаду; Н/м³ ; q=981 кг/см2;
- радіус сита; ; l = 6 см =0.06 м;
- довжина осаду. . .
.
Аналогічно навантаження на стойку від маси сита буде рівною :
; (2.25)
де – вага одного см2 сита;
с=2см – ширина рами секції в (20мм);
.
.
Навантаження на стойку від маси рамки дорівнюе :
; (2.26)
де ;
;
.
Навантаження на стойку від одніеї секції дорівнюе :
.
Навантаження від двох секіції ( на кожну стойку опираеться дві секції).
.
Якщо допустити, що кільця, з якими сполучена стойка, мають достатню жорсткість, то стойку можна розглядати, як балку, жорстко закладену на кіль-цях.
Стойка навантажена розподіленим навантаженням від власної маси, що знаходиться у відцентровому полі. У випадку якщо в і h постійні по довжині стойки, це навантаження рівне:
; (2.27)
де - ширина стойки в мм, мм;
- висота стойки в мм, мм;
- питома вага матеріалу стойки, ;
1/с;
;
- середній діаметр стойки в мм.
; де ;
.
.
Частіше усього висота стойки завжди буває постійна по довжині стойки внаслідок технології виготовленні ротора. З тих же причин ширина стойки майже завжди змінюється по довжині стойки. Тоді стойку можна розглядати як балку, навантажену не лише рівномірно розподіленим навантаженням qq, але і двома зосередженими силами :
; (2.28)
де - радіус скруглення в мм, ;
- висота стойки, ;
.
.
Окрім розглянутих сил, стойка навантажена також рівномірно розподі-леним навантаженням.
Рис. 4. Стойка навантажена рівномірно розподіленим навантаженням.
Відстань від кінця стойки до Qp сили буде рівна:
;
.
Реакції цієї балки будуть рівні:
; (2.29)
.
Момент на кінцях балки:
; (2.30)
Момент вигинає в середині перерізі балки:
; (2.31)
.
Окрім сил тих, що вигинають стойку, вона навантажена також розтягую-чим зусиллям від тертя осаду по ситу і від затягування болтів :
; (2.32)
де µ - коефіціент тертя осаду по ситу;
Qз - зусилля затягування болтів;
іб – кількість болтів.
,
Розкриваючи значення ,отримаємо:
; (2.33)
; (2.34)
; (2.35)
Мпа;
Тоді кг.
кгс.
см;
Приймаємо .