- •Содержание и порядок выполнения работы
- •Глава XIII.Основы механики разрушения
- •13.1 Проблема оценки прочности тел с трещинами
- •13.1.1 Теория Гриффитса
- •13.1.2 Метод податливости
- •13.1.3 Напряженное состояние вблизи вершины трещины понятие коэффициентов интенсивности напряжений
- •13.1.4 Связь между интенсивностью освобожденной энергии и коэффициентом интенсивности напряжений
- •13.1.5 Оценка размеров и формы пластической зоны
- •13.1.6 Критерий хрупкого разрушения
- •13.2 Определение характеристик статической трещиностойкости
- •13.3 Характеристики трещиностойкости при циклическом нагружении
- •Глава XIV. Устойчивость равновесия деформируемых систем
- •14.1. Понятие об устойчивости и критической силе
- •14.2. Устойчивость центрального сжатого стержня в пределах пропорциональности (упругости)
- •14.3. Зависимость критической силы от условий закрепления
- •14.4. Предел применимости формулы Эйлера. Продольный изгиб за пределами пропорциональности
- •Пример 1
- •Решение
- •Пример 2
- •14.6. Расчет на продольный изгиб по методу предельного состояния
- •14.7. Проверочный расчет на устойчивость
- •14.7.1. Определение допускаемой силы
- •14.7.2. Проектировочный расчет
- •14.8. Выбор материала и рациональных форм поперечных сечений для сжатых стержней
- •14.9. Расчет составных стержней на устойчивость
- •14.10. Пример расчета на устойчивость составных стержней
- •Решение
- •Вопросы для самопроверки
- •Содержание и порядок выполнения работы
- •Глава XV. Безмоментная теория тонкостенных осесимметричных оболочек
- •15.1. Основные понятия
- •15.2. Определение напряжений в симметричных оболочках по безмоментной теории
- •15.3. Методика расчета на прочность (проектировочный расчет)
- •15.4. Примеры расчета осесимметричных оболочек Пример 1
- •Пример 2
- •Вопросы для самопроверки
- •Содержание и порядок выполнения работы
- •Глава XVI. Задачи динамики в сопротивлении материалов
- •16.1. Основные понятия
- •16.2. Влияние сил инерции
- •16.2.1. Стержень, движущийся по направлению своей продольной оси
- •16.2.2. Вращающийся стержень
- •16.2.3. Вращающееся кольцо (обод маховика)
- •16.2.4. Динамические системы, вращающиеся вокруг оси, лежащей в плоскости системы
- •Вопросы для самопроверки
- •Глава XVII. Расчеты на ударную нагрузку
- •17.1. Вертикальный удар
- •16.2. Горизонтальный удар
- •17.3. Примеры расчета на ударные нагрузки Пример 1
- •Решение
- •Вопросы для самопроверки
- •Содержание и порядок выполнения работы
Пример 1
Определить запас устойчивости для стального стержня (Ст. 3) круглого поперечного сечения диаметром d = 32 мм, шарнирно закрепленного концами, длиной м, сжимаемого силойкН.
Решение
1. Определяем гибкость стержня.
Радиус инерции см.
Приведенная длина см.
Гибкость .
Гибкость оказалась меньше 100, но больше 40, следовательно, стержень относится к разряду средней гибкости.
2. Определяем критическое напряжение по формуле Ясинского–Тетмайера:
МПа,
коэффициенты а и b определяем из справочных таблиц.
3. Определяем действующее напряжение:
Па = 62,2 МПа,
.
Проектировочный расчет, связанный с подбором сечений, – это процесс более трудоемкий. Задача решается методом последовательных приближений.
Пример 2
Подобрать прямоугольное сечение с отношением сторон для стержня с жестко закрепленным одним концом и шарнирно опертым другим. Коэффициент запаса [n]у = 2, длина стержня . Стержень центрально сжимается силойкН. Материал Ст.3, МПа.
Решение
1. Определяем площадь поперечного сечения
, м = 17 см2,
см, принимаем см.
2. Вычисляем гибкость.
Радиус инерции
см.
Гибкость .
Стержень относится к разряду стержней большой гибкости.
3. Проверяем правильность выбора сечения по уровню 5 %-го отклонения от заданного запаса устойчивости.
,
критическое напряжение находим по формуле Эйлера.
МПа,
МПа,
1,05МПа,
Па = 111,0 МПа > 40 МПа.
Проверка показывает, что стержень перегружен более, чем на 5 %, что недопустимо.
Следовательно, проводим второе приближение.
Принимаем см,
см;
МПа;
МПа;
1,05МПа;
МПа;
> 63,8 МПа;
= 63,8 МПа < 63,88 МПа.
Подобранное сечение удовлетворяет условию устойчивости.
14.5. Практические методы расчета на продольный изгиб
В предыдущем разделе указывалось, что расчет на устойчивость в зависимости от гибкости проводится по трем различным формулам. Такой подход весьма нежелателен, так как является возможным источником некоторых ошибок.
Анализируя формулы критических напряжений для стержней средней и большой гибкости, можно сделать вывод, что центрально сжатые стержни теряют свою несущую способность из-за потери устойчивости раньше, чем из-за потери прочности, так как критическое напряжение всегда меньше предела прочности:
σкр < σоп,
где σоп = σт для пластичных материалов; σоп = σв для хрупких материалов, где σв – предел прочности.
Для стержней малой гибкости несущая способность стержней определяется прочностью материала:
σ = ≤ [σ],
где [σ] = ; [n] – запас прочности.
При продольном изгибе условие устойчивости, как было рассмотрено выше, записывается в виде
F ≤ .
Поделив левую и правую части неравенства на площадь поперечного сечения A, получим
= ≤ . (14.24)
Меньшие значения [n]у принимают при большей гибкости.
Принимая= [σy], получим формулу
= ≤ [σу]. (14.25)
Допускаемое напряжение при расчете на устойчивость можно сопоставить с допускаемым напряжением при расчете на простое сжатие [σсж]
= =. (14.26)
Здесь – коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при продольном изгибе по сравнению с допускаемым напряжением при простом сжатии.
В этой формуле величины [n], [n]у и σоп постоянны для каждой конкретной задачи, а величина σкр зависит от гибкости стержня. Отсюда следует, что коэффициент всегда меньше единицы, зависит, в первую очередь, от гибкости стержня (геометрического фактора) и от механических свойств материала (σпч, кривая устойчивости):
= f(λ,σпч). (14.27)
Учитывая выражение (13.27), получим
[σ]у = [σсж]. (14.28)
Коэффициент в зависимости от гибкости λ может быть вычислен для разных материалов и представлен в виде табл. 14.1.
Таблица 14.1
Гибкость λ |
Коэффициент | |||
Ст2, Ст3, Ст4 |
Ст5 |
Чугун |
Дерево | |
0 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
10 |
0,99 |
0,98 |
0,97 |
0,99 |
20 |
0,96 |
0,95 |
0,91 |
0,97 |
30 |
0,94 |
0,92 |
0,81 |
0,93 |
40 |
0,92 |
0,89 |
0,69 |
0,87 |
50 |
0,89 |
0,86 |
0,57 |
0,80 |
60 |
0,86 |
0,82 |
0,44 |
0,71 |
70 |
0,81 |
0,76 |
0,34 |
0,60 |
80 |
0,75 |
0,70 |
0,26 |
0,48 |
Окончание табл. 13.1
Гибкость λ |
Коэффициент | |||
Ст2, Ст3, Ст4 |
Ст5 |
Чугун |
Дерево | |
90 |
0,69 |
0,62 |
0,20 |
0,38 |
100 |
0,60 |
0,51 |
0,16 |
0,31 |
110 |
0,52 |
0,43 |
– |
0,25 |
120 |
0,45 |
0,36 |
– |
0,22 |
130 |
0,40 |
0,33 |
– |
0,18 |
140 |
0,36 |
0,29 |
– |
0,16 |
150 |
0,32 |
0,26 |
– |
0,14 |
160 |
0,29 |
0,24 |
– |
0,12 |
170 |
0,26 |
0,21 |
– |
0,11 |
180 |
0,23 |
0,19 |
– |
0,10 |
190 |
0,21 |
0,17 |
– |
0,09 |
200 |
0,19 |
0,16 |
– |
0,08 |
При наличии аналогичных таблиц можно достаточно просто рассчитывать стержни на устойчивость.
Условие устойчивости имеет вид
≤ [σу]. (14.29)
Так как σ = , а [σ]у = [σ]сж, то условие устойчивости принимает вид
= ≤ [σ]сж, (14.30)
или
σ = ≤ [σ]сж. (14.31)
При расчете на устойчивость вводится полная площадь Абр поперечного сечения, местные ослабления сечения практически не изменяют величину критической силы.