- •Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к сНиП 2.03.01-84)
- •Предисловие
- •1. Общие рекомендации основные положения
- •Основные расчетные требования
- •2. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций бетон
- •Арматура
- •Нормативные и расчетные характеристики арматуры
- •3. Расчет бетонных и железобетонных элементов по предельным состояниям первой группы
- •Расчет бетонных элементов по прочности
- •Внецентренно сжатые элементы
- •Черт. 1. Схема усилий к эпюра напряжении в поперечном сечении внецентренно сжатого бетонного элемента без учета сопротивления бетона растянутой зоны
- •Черт. 2. К определению Ab1
- •Черт. 3. График несущей способности внецентренно сжатых бетонных элементов Изгибаемые элементы
- •Примеры расчета
- •Расчет железобетонных элементов по прочности
- •Изгибаемые элементы
- •Примеры расчета
- •Элементы, работающие на косой изгиб
- •Черт. 33. Сжатые элементы с косвенным армированием
- •Черт. 34. Схема усилий в поперечном прямоугольном сечении внецентренно сжатого элемента
- •Черт. 35. Графики несущей способности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой
- •Черт. 36. Схема, принимаемая при расчете внецентренно сжатого элемента прямоугольного сечения с арматурой, расположенной по высоте сечения
- •Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой
- •Черт. 46. К примеру расчета 28
- •Черт. 47. К примеру расчета 29
- •Черт. 48. К примеру расчета 32
- •Черт. 49. К примерам расчета 33, 34 и 39
- •Черт. 50. К примерам расчета 38 и 40
- •I¾граница сжатой зоны в первом приближении;II¾окончательная граница сжатой зоны
- •Черт. 51. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
- •Черт. 52. Схема усилий в пространственном сечении
- •Черт. 53. Схема усилий в пространственном сечении
- •Черт. 54. Определение изгибающего и крутящего моментов поперечной силы, действующих в пространственном сечении
- •Черт. 55. Расположение расчетных пространственных сечений
- •1, 2¾Расчетные пространственные сечения;
- •Черт. 56. Разделение на прямоугольники сечений, имеющих входящие углы, при расчете на кручение с изгибом
- •Черт. 57. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении 1-й схемы железобетонного элемента двутаврового и таврового сечений, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 58. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении 2-й схемы железобетонного элемента двутаврового, таврового и г-образного сечений, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 59 Пространственное сечение железобетонного элемента кольцевого поперечного сечения, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 60. График для определения коэффициента при расчете элементов кольцевого поперечного сечения на кручение с изгибом
- •Черт. 61. К примеру расчета 46
- •Черт. 62. К примеру расчета 47
- •Черт. 63. Определение расчетной площади Aloc2 при расчете на местное сжатие при местной нагрузке
- •Черт. 64. К примеру расчета 48
- •Черт. 65. Схема пирамиды продавливания при угле наклона ее боковых граней к горизонтали
- •Черт. 66. Схема для определения длины зоны отрыва
- •Черт. 67. Армирование входящего угла, расположенного в растянутой зоне железобетонного элемента
- •Черт. 68. Расчетная схема для короткой консоли при действии поперечной силы
- •Черт. 69. Расчетная схема для короткой консоли при шарнирном опирании сборной балки, идущей вдоль вылета консоли
- •Черт. 70. К примеру расчета 49
- •Черт. 71. Схема усилий, действующих на закладную деталь
- •Черт. 72. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали с усилениями на концах при n¢an £ 0
- •1 ¾Точка приложения нормальной силыN; 2 ¾поверхность выкалывания;3 —проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам
- •Черт. 73. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали без усилений на концах при n'an £ 0
- •1 ¾Точка приложения нормальной силы n; 2 ¾поверхность выкалывания;3¾проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам
- •Черт. 75. Конструкция закладной детали, не требующей расчета на выкалывание
- •Черт. 76. Схема для расчета на откалывание бетона нормальными анкерами закладной детали
- •Черт. 77. К примеру расчета 50
- •Черт. 78. К примеру расчета 51
- •Черт. 79. Незамоноличенный стык колонны
- •1 ¾Центрирующая прокладка;2 ¾распределительный лист;3 ¾ванная сварка арматурных выпусков;4 —сетки косвенного армирования торца колонны
- •Черт. 80. Расчетное сечение замоноличенного стыка колонны с сетками косвенного армирования в бетоне колонны и в бетоне замоноличивания
- •1¾Бетон колонны;2 ¾ бетон замоноличивания;3 ¾ сетки косвенного армирования
- •Черт. 81. К примеру расчета 52
- •1 ¾Арматурные выпуски;2— распределительный лист;3 ¾центрирующая прокладка
- •Черт. 82. Схема для расчета шпонок, передающих сдвигающие усилия от сборного элемента монолитному бетону
- •1 ¾Сборный элемент; 2¾монолитный бетон
- •Черт. 83. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •Черт. 84. Положение опорных реакций в жестких узлах, принимаемое для определения коэффициента jloc
- •Черт. 85. Расчетные схемы для определения коэффициента jloc
- •Черт. 86. К примеру расчета 53
- •Черт. 87. Эпюра кривизны в железобетонном элементе с переменным по длине сечением
- •Черт. 88. Эпюры изгибающих моментов и кривизны в железобетонном элементе постоянного сечения
- •Черт. 89. К примеру расчета 59
- •Черт. 130. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемую толщину s защитного слоя бетона
- •Черт. 131. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемое расстояние
- •Черт. 132. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие одновременно требуемые толщину защитного слоя бетона и расстояние между отдельными арматурными элементами
- •Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона
- •Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона (окончание)
- •Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не ниже d 1800
- •Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не менее d1800 (окончание)
- •Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента
- •Характеристики материалов
- •Характеристика положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента
- •Геометрические характеристики
Примеры расчета
Пример 1.Дано:межквартирная бетонная панель стены толщиной h = 200мм, высотойН =2,7м, изготовленная вертикально (в кассете) из керамзитобетона на кварцевом песке-класса В15, марки по средней плотности D1600(Еb =14 000 МПа); полная нагрузка на 1м стены N = 900кН, в том числе постоянная и длительная нагрузки Nl = = 540кН; нагрузки непродолжительного действия отсутствуют.
Требуетсяпроверить прочность панели стены.
Расчет производим согласно п. 3.6на действие продольной силы N = 900кН, приложенной со случайным эксцентриситетомеа, определяемым согласно п. 3.3.
Поскольку ислучайный эксцентриситет принимаем равным 10мм, т. е.е0 = 10мм. Закрепление панели сверху и снизу принимаем шарнирным, следовательно, расчетная длинаl0, согласно табл. 17,равнаl0 = Н = 2,7м.
Так как гибкость панели расчет производим с учетом прогиба согласно п. 3.7.
По формуле (10)определим коэффициентjl, принимая b = 1,0(см. табл. 16).Поскольку эксцентриситет продольной силы не зависит от характера нагрузок, здесь можно принять
тогда
Поскольку нагрузки непродолжительного действия отсутствуют, расчетное сопротивление бетона Rb,согласно п. 3.1, принимаем с учетом коэффициентаgb2 = 0,90,т.е. Rb = 7,7МПа, а учитывая, согласно табл. 9, коэффициенты условий работыgb3 =0,85 иgb9 = 0,90,получим Rb = 7,7·0,85·0,90 = 5,89 МПа.
Так как
принимаем de =de,min =0,306.
Критическую силу Ncrопределим по формуле(9а),принимая площадь сеченияАдля 1м длины стены, т. е. А = 200Х 1000 = 200 000мм2:
отсюда
Проверим условие (2),используя формулу (3):
т. е. прочность панели обеспечена.
Расчет железобетонных элементов по прочности
3.10 (3.9). Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следует производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).
Изгибаемые элементы
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЙ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА
3.11 (3.11).Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда изгибающий момент действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, следует производить согласно пп. 3.15—3.23в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетонаx = x/h0,определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высоты сжатой зоны бетонаxR(см. п. 3.14),при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs.
3.12 (3.18).Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2³ 0,5с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов согласно пп. 3.69и 3.70,принимая значение продольной силы N = 0и подставляя вместо Ne0значение изгибающего моментаМ.
3.13.Расчет нормальных сечений, не оговоренных в пп. 3.11, 3.12и 3.24,производится по формулам общего случая расчеты нормального сечения согласно п. 3.76,принимая в формуле (154) N =0 и заменяя в условии (153)значение величиной — проекцией изгибающего момента на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону. Если ось симметрии сечения не совпадает с плоскостью действия момента или вовсе отсутствует, положение границы сжатой зоны должно обеспечить выполнение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил.
3.14 (3.12). ЗначениеxRопределяется по формуле
(14)
где w —характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле
(15)
здесь a —коэффициент, принимаемый равным для бетона:
тяжелого ................................................. 0,85
мелкозернистого (см. п. 2.1)групп:
А ....................................................... 0,80
Б и В.................................................. 0,75
легкого и поризованного ........................0,80
ssc,u = 500МПа —при использовании коэффициента условий работы бетонаgb2 = 0,9(см. п. 3.1);
ssc,u = 400МПа —при использовании коэффициента gb2=1,0 или gb2 = 1,1;
Rs, Rb— в МПа.
Значения wиxRприведены для элементов из тяжелого бетона —в табл. 18,из мелкозернистого группы А, легкого и поризованного бетонов — в табл. 19.
ПРЯМОУГОЛЬНЫЕ СЕЧЕНИЯ
3.15.Расчет прямоугольных сечений с арматурой, сосредоточенной у сжатой и растянутой граней элемента (черт. 4),производится следующим образом в зависимости от высоты сжатой зоны
(16)
а) при —из условия
(17)
б) при x > xR— из условия
(18)
где aR = xR (1 – 0,5 xR).
При этом расчетную несущую способность сечения можно несколько увеличить путем замены в условии (18)значенияaRна 0,8aR + 0,2am, где приx £ 1am =x (1 –0,5x) или по табл. 20.Значения xRиaRопределяются по табл. 18 и 19.Еслих £ 0,прочность проверяется из условия
(19)
Примечание. Если высота сжатой зоны, определенная с учетом половины сжатой арматуры, расчетную несущую способность сечения можно несколько увеличить, производя расчет по формулам (16)и (17)без учета сжатой арматуры
Черт. 4.Схема усилий в поперечном прямоугольном сечении
изгибаемого железобетонного элемента
Таблица 18
Коэффициент условий |
Класс растянутой |
Обозначение |
Значения w,xR, aR иyсдля элементов из тяжелого бетона классов | ||||||||||
работы бетона gb2 |
арматуры |
|
B12,5 |
B15 |
B20 |
B25 |
B30 |
B35 |
B40 |
B45 |
B50 |
B55 |
B60 |
0,9 |
Любой |
w |
0,796 |
0,788 |
0,766 |
0,746 |
0,726 |
0,710 |
0,690 |
0,670 |
0,650 |
0,634 |
0,614 |
|
А-III (Æ10–40) |
xR |
0,662 |
0,652 |
0,627 |
0,604 |
0,582 |
0,564 |
0,542 |
0,521 |
0,500 |
0,484 |
0,464 |
|
и Bp-I (Æ 4; 5) |
aR |
0,443 |
0,440 |
0,430 |
0,422 |
0,413 |
0,405 |
0,395 |
0,381 |
0,376 |
0,367 |
0,355 |
|
|
yс |
4,96 |
4,82 |
4,51 |
4,26 |
4,03 |
3,86 |
3,68 |
3,50 |
3,36 |
3,23 |
3,09 |
|
A-II |
xR |
0,689 |
0,680 |
0,650 |
0,632 |
0,610 |
0,592 |
0,571 |
0,550 |
0,531 |
0,512 |
0,490 |
|
|
aR |
0,452 |
0,449 |
0,439 |
0,432 |
0,424 |
0,417 |
0,408 |
0,399 |
0,390 |
0,381 |
0,370 |
|
|
yс |
6,46 |
6,29 |
5,88 |
5,55 |
5,25 |
5,04 |
4,79 |
4,57 |
4,38 |
4,22 |
4,03 |
|
A-I |
xR |
0,708 |
0,698 |
0,674 |
0,652 |
0,630 |
0,612 |
0,591 |
0,570 |
0,551 |
0,533 |
0,510 |
|
|
aR |
0,457 |
0,455 |
0,447 |
0,439 |
0,432 |
0,425 |
0,416 |
0,407 |
0,399 |
0,391 |
0,380 |
|
|
yс |
8,04 |
7,82 |
7,32 |
6,91 |
6,54 |
6,27 |
5,96 |
5,68 |
5,46 |
5,25 |
5,01 |
1,0 |
Любой |
w |
0,790 |
0,782 |
0,758 |
0,734 |
0,714 |
0,694 |
0,674 |
0,650 |
0,630 |
0,610 |
0,586 |
|
A-III (Æ 10–40) |
xR |
0,628 |
0,619 |
0,591 |
0,563 |
0,541 |
0,519 |
0,498 |
0,473 |
0,453 |
0,434 |
0,411 |
|
и Bp-I (Æ 4,5) |
aR |
0,431 |
0,427 |
0,416 |
0,405 |
0,395 |
0,384 |
0,374 |
0,361 |
0,350 |
0,340 |
0,327 |
|
|
yс |
3,89 |
3,79 |
3,52 |
3,29 |
3,12 |
2,97 |
2,83 |
2,68 |
2,56 |
2,46 |
2,35 |
|
A-II |
xR |
0,660 |
0,650 |
0,623 |
0,593 |
0,573 |
0,551 |
0,530 |
0,505 |
0,485 |
0,465 |
0,442 |
|
|
aR |
0,442 |
0,439 |
0,429 |
0,417 |
0,409 |
0,399 |
0,390 |
0,378 |
0,367 |
0,357 |
0,344 |
|
|
yс |
5,07 |
4,94 |
4,60 |
4,29 |
4,07 |
3,87 |
3,69 |
3,49 |
3,34 |
3,21 |
3,06 |
|
A-I |
xR |
0,682 |
0,673 |
0,645 |
0,618 |
0,596 |
0,575 |
0,553 |
0,528 |
0,508 |
0,488 |
0,464 |
|
|
aR |
0,449 |
0,447 |
0,437 |
0,427 |
0,419 |
0,410 |
0,400 |
0,389 |
0,379 |
0,369 |
0,356 |
|
|
yс |
6,31 |
6,15 |
5,72 |
5,34 |
5,07 |
4,82 |
4,59 |
4,35 |
4,16 |
3,99 |
3,80 |
1,1 |
Любой |
w |
0,784 |
0,775 |
0,750 |
0,722 |
0,698 |
0,678 |
0,653 |
0,630 |
0,606 |
0,586 |
0,558 |
|
А-III (Æ 10–40) |
xR |
0,621 |
0,610 |
0,581 |
0,550 |
0,523 |
0,502 |
0,481 |
0,453 |
0,429 |
0,411 |
0,385 |
|
и Bp-I (Æ 4; 5) |
aR |
0,428 |
0,424 |
0,412 |
0,399 |
0,386 |
0,376 |
0,365 |
0,351 |
0,346 |
0,327 |
0,312 |
|
|
yс |
3,81 |
3,71 |
3,44 |
3,19 |
3,00 |
2,86 |
2,73 |
2,56 |
2,52 |
2,35 |
2,23 |
|
А-II |
xR |
0,650 |
0,642 |
0,613 |
0,582 |
0,556 |
0,534 |
0,514 |
0,485 |
0,477 |
0,442 |
0,417 |
|
|
aR |
0,439 |
0,436 |
0,425 |
0,413 |
0,401 |
0,391 |
0,382 |
0,361 |
0,363 |
0,344 |
0,330 |
|
|
yс |
4,97 |
4,84 |
4,49 |
4,16 |
3,91 |
3,72 |
3,53 |
3,34 |
3,29 |
3,06 |
2,91 |
|
A-I |
xR |
0,675 |
0,665 |
0,636 |
0,605 |
0,579 |
0,558 |
0,537 |
0,509 |
0,500 |
0,464 |
0,439 |
|
|
aR |
0,447 |
0,444 |
0,434 |
0,422 |
0,411 |
0,402 |
0,393 |
0,379 |
0,375 |
0,356 |
0,343 |
|
|
yс |
6,19 |
6,02 |
5,59 |
5,17 |
4,86 |
4,63 |
4,42 |
4,16 |
4,09 |
3,80 |
3,62 |
Примечание. Значенияw,xR,aRиyc, приведенные в табл. 18, вычислены без учета коэффициентов gbiпо табл. 9.
Таблица 19
Коэффициент условий работы |
Класс растянутой арматуры |
Обозначение |
Значения w,xR, aR иyс для элементов из мелкозернистого бетона группы А, легкого и поризованного бетонов классов | |||||||||
бетона gb2 |
|
|
B5 |
B7,5 |
B10 |
В12,5 |
B15 |
B20 |
B25 |
В30 |
B35 |
В40 |
0,9 |
Любой |
w |
0,780 |
0,768 |
0,757 |
0,746 |
0,738 |
0,716 |
0,696 |
0,676 |
0,660 |
0,640 |
|
А-III (Æ 10–40) |
xR |
0,643 |
0,629 |
0,617 |
0,604 |
0,595 |
0,571 |
0,551 |
0.528 |
0,510 |
0,490 |
|
и Вр-I (Æ 4; 5) |
aR |
0,436 |
0,431 |
0,427 |
0,422 |
0,418 |
0,408 |
0,399 |
0,388 |
0,380 |
0,370 |
|
|
yс |
4,71 |
4,54 |
4,39 |
4,26 |
4,16 |
3,92 |
3,75 |
3,55 |
3,42 |
3,28 |
|
A-II |
xR |
0,671 |
0,657 |
0,644 |
0,632 |
0,623 |
0,599 |
0,577 |
0,556 |
0,539 |
0,519 |
|
|
aR |
0,446 |
0,441 |
0,437 |
0,432 |
0,429 |
0,420 |
0,411 |
0,401 |
0,394 |
0,384 |
|
|
yс |
6,14 |
5,92 |
5,73 |
5,55 |
5,43 |
5,12 |
4,86 |
4,63 |
4,46 |
4,27 |
|
A-I |
xR |
0,690 |
0,676 |
0,664 |
0,652 |
0,643 |
0,619 |
0,597 |
0,576 |
0,559 |
0,539 |
|
|
aR |
0,452 |
0,448 |
0,444 |
0,439 |
0,436 |
0,427 |
0,419 |
0,410 |
0,403 |
0,394 |
|
|
yс |
7,64 |
7,36 |
7,13 |
6,91 |
6,75 |
6,37 |
6,05 |
5,76 |
5,56 |
5,31 |
1,1 |
Любой |
w |
0,774 |
0,761 |
0,747 |
0,734 |
0,725 |
0,700 |
0,672 |
0,648 |
0,628 |
0,608 |
|
A-III (Æ 10–40), |
xR |
0,609 |
0,594 |
0,578 |
0,563 |
0,553 |
0,526 |
0,496 |
0,471 |
0,451 |
0,432 |
|
Вр-I (Æ 4; 5) |
aR |
0,424 |
0,418 |
0,411 |
0,405 |
0,400 |
0,388 |
0,373 |
0,360 |
0,349 |
0,339 |
|
|
yс |
3,70 |
3,56 |
3,42 |
3,29 |
3,22 |
3,01 |
2,82 |
2,67 |
2,55 |
2,45 |
|
А-II |
xR |
0,641 |
0,626 |
0,610 |
0,595 |
0,585 |
0,558 |
0,528 |
0,503 |
0,482 |
0,463 |
|
|
aR |
0,436 |
0,430 |
0,424 |
0,418 |
0,414 |
0,402 |
0,389 |
0,377 |
0,366 |
0,356 |
|
|
yс |
4,82 |
4,64 |
4,45 |
4,29 |
4,19 |
3,67 |
3,48 |
3,30 |
3,33 |
3,19 |
|
A-I |
xR |
0,663 |
0,648 |
0,633 |
0,618 |
0,608 |
0,581 |
0,551 |
0,526 |
0,506 |
0,486 |
|
|
aR |
0,443 |
0,438 |
0,433 |
0,427 |
0,423 |
0,412 |
0,399 |
0,388 |
0,378 |
0,368 |
|
|
yс |
6,00 |
5,71 |
5,54 |
5,34 |
5,21 |
4,89 |
4,57 |
4,33 |
4,14 |
3,97 |
Примечание. Значения w,xR,aRиyc, приведенные в табл. 19,вычислены без учета коэффициентовgbiпо табл. 9.
3.16.Изгибаемые элементы рекомендуется проектировать так, чтобы обеспечить выполнение условия x < xR. Невыполнение этого условия можно допустить лишь в случае, когда площадь сечения растянутой арматуры определена из расчета по предельным состояниям второй группы или принята по конструктивным соображениям.
3.17.Проверка прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой производится:
при х <xR h0— из условия
(20)
где высота сжатой зоны равна
при х ³xR h0— из условия
(21)
при этом расчетную несущую способность сечения можно несколько увеличить, если использовать рекомендации п. 3.15б[xR, aR —см. формулу(14)или табл. 18и 19].
3.18.Подбор продольной арматуры производится следующим образом. Вычисляется значение
(22)
Если am £ aR(см. табл. 18и 19),сжатая арматура по расчету не требуется.
При отсутствии сжатой арматуры площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле
(23)
где z —определяется по табл. 20в зависимости от значенияam.
Если am >aR,то требуется увеличить сечение или повысить марку бетона, или установить сжатую арматуру согласно п. 3.19.
При учете коэффициента условий работы бетона gb2 = 0,9(см. п. 3.1)подбор растянутой арматуры можно также производить, пользуясь прил. 2.
Таблица 20
x |
z |
am |
x |
z |
am |
x |
z |
am |
0,01 |
0,995 |
0,010 |
0,26 |
0,870 |
0,226 |
0,51 |
0,745 |
0,380 |
0,02 |
0,990 |
0,020 |
0,27 |
0,865 |
0,234 |
0,52 |
0,740 |
0,385 |
0,03 |
0,985 |
0,030 |
0,28 |
0,860 |
0,241 |
0,53 |
0,735 |
0,390 |
0,04 |
0,980 |
0,039 |
0,29 |
0,855 |
0,243 |
0,54 |
0,730 |
0,394 |
0,05 |
0,975 |
0,049 |
0,30 |
0,850 |
0.255 |
0,55 |
0,725 |
0,399 |
0,06 |
0,970 |
0,058 |
0,31 |
0,845 |
0,262 |
0,56 |
0,720 |
0,403 |
0,07 |
0,965 |
0,068 |
0,32 |
0,840 |
0,269 |
0,57 |
0,715 |
0,407 |
0,08 |
0,960 |
0,077 |
0,33 |
0,835 |
0,276 |
0,58 |
0,710 |
0,412 |
0,09 |
0,955 |
0,086 |
0,34 |
0,830 |
0,282 |
0,59 |
0,705 |
0,416 |
0,10 |
0,950 |
0,095 |
0,35 |
0,825 |
0,289 |
0,60 |
0,700 |
0,420 |
0,11 |
0,945 |
0,104 |
0,36 |
0,820 |
0,295 |
0,62 |
0,690 |
0,428 |
0,12 |
0,940 |
0,113 |
0,37 |
0,815 |
0,302 |
0,64 |
0,680 |
0,435 |
0,13 |
0,935 |
0,122 |
0,38 |
0,810 |
0,308 |
0,66 |
0,670 |
0,442 |
0,14 |
0,930 |
0,130 |
0,39 |
0,805 |
0,314 |
0,68 |
0,660 |
0,449 |
0,15 |
0,925 |
0,139 |
0,40 |
0,800 |
0,320 |
0,70 |
0,650 |
0,455 |
0,16 |
0,920 |
0,147 |
0,41 |
0,795 |
0,326 |
0,72 |
0,640 |
0,461 |
0,17 |
0,915 |
0,156 |
0,42 |
0,790 |
0,332 |
0,74 |
0,630 |
0,466 |
0,18 |
0,910 |
0,164 |
0,43 |
0,785 |
0,338 |
0,76 |
0,620 |
0,471 |
0,19 |
0,905 |
0,172 |
0,44 |
0,780 |
0,343 |
0,78 |
0,610 |
0,476 |
0,20 |
0,900 |
0,180 |
0,45 |
0,775 |
0,349 |
0,80 |
0,600 |
0,480 |
0,21 |
0,895 |
0,188 |
0,46 |
0,770 |
0,354 |
0,85 |
0,575 |
0,489 |
0,22 |
0,890 |
0,196 |
0,47 |
0,765 |
0,360 |
0,90 |
0,550 |
0,495 |
0,23 |
0,885 |
0,204 |
0,48 |
0,760 |
0,365 |
0,95 |
0,525 |
0,499 |
0,24 |
0,880 |
0,211 |
0,49 |
0,755 |
0,370 |
1,00 |
0,500 |
0,500 |
0,25 |
0,875 |
0,219 |
0,50 |
0,750 |
0,375 |
— |
— |
— |
Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения:
3.19.Площади сечений растянутойАsи сжатойарматуры, соответствующие минимуму их суммы, для элементов из бетона класса В30и ниже рекомендуется определять, если по расчету требуется сжатая арматура (см. п. 3.18),по формулам:
(24)
(25)
Если значение принятой площади сечения сжатой арматуры значительно превышает значение, вычисленное по формуле (24),площадь сечения растянутой арматуры определяется с учетом фактического значения площадипо формуле
(26)
где x —определяется по табл. 20в зависимости от значения которое должно удовлетворять условию(см. табл. 18и 19).
ТАВРОВЫЕ И ДВУТАВРОВЫЕ СЕЧЕНИЯ
3.20.Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне (тавровых, двутавровых и т. п.),должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны:
а) если граница сжатой зоны проходит в полке (черт. 5,а), т.е. соблюдается условие
(27)
расчет производится как для прямоугольного сечения шириной в соответствии с пп. 3.15 и 3.17;
б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (черт. 5, б),т.е. условие (27)не соблюдается, расчет производится из условия
(28)
При этом высота сжатой зоны бетонах определяется по формуле
(29)
и принимается не более xR h0(см. табл. 18и 19).
Еслих ³ xR h0 ,условие (28)можно записать в виде
(30)
где aR —см. табл. 18и 19.
При этом следует учитывать рекомендации п. 3.16.
Примечания: 1.При переменной высоте свесов полки допускается принимать значение равным средней высоте свесов.
2.Ширина сжатой полки вводимая в расчет, не должна превышать величин, указанных в п. 3.23.
Черт. 5.Положение границы сжатой зоны в тавровом сечении изгибаемого железобетонного элемента
а —в полке;б —в ребре
3.21.Требуемая площадь сечения сжатой арматуры определяется по формуле
(31)
где aR —см. табл. 18и 19.
3.22.Требуемая площадь сечения растянутой арматуры определяется следующим образом:
а) если граница сжатой зоны проходит в полке, т. е. соблюдается условие
(32)
площадь сечения растянутой арматуры определяется как для прямоугольного сечения шириной в соответствии с пп. 3.18и 3.19;
б) если граница сжатой зоны проходит в ребре, т. е. условие (32)не соблюдается, площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле
(33)
где xопределяется по табл. 20в зависимости от значения
(34)
При этом должно удовлетворяться условие am £ aR (см. табл. 18и 19).
3.23 (3.16).Вводимое в расчет значение принимается из условия, что ширина свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6пролета элемента и не более:
а) при наличии поперечных ребер или при расстояния в свету между продольными ребрами;
б) при отсутствии поперечных ребер (или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами) и
в) при консольных свесах полки:
при
²
² —свесы не учитываются.