Основные расчетные требования

1.10 (1.10).Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

а)Расчет по предельным состояниям первой группыдолжен обеспечивать конструкции от:

хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением);

потери устойчивости формы конструкции или ее положения;

усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки —подвижной или пульсирующей);

разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания и т. п.).

б) Расчет по предельным состояниям второй группыдолжен обеспечивать конструкции от:

чрезмерного раскрытия трещин (расчет по раскрытию трещин);

чрезмерных перемещений —прогибов, углов перекоса и поворота, колебаний (расчет по деформациям).

Расчет бетонных конструкций по предельным состояниям второй группы, а также на выносливость может не производиться.

Примечания: 1.Расчет на действие многократно повторяющейся нагрузки, в том числе на выносливость, выполняется в соответствии с рекомендациями„Пособия по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов" (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

2.Расчеты на устойчивость формы или положения конструкции, а также на совместное воздействие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды выполняются по соответствующим нормативным документам или Пособиям.

1.11 (1.11).Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий —изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

1.12 (1.12).Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов надежности по нагрузке g_f,коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно„Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций"¹ ,утвержденным Госстроем СССР.

Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы (эксплуатационные), следует принимать согласно пп. 1.15и 1.17. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагрузок, оговоренных в СНиП 2.01.07-85,а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует принимать уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка для IIIрайона составляет s = 1000Н/м², то снеговая длительная нагрузка будет равна s = 0,3х 1000 = 300 Н/м², а снеговая кратковременная нагрузка –s = 1000 – 300 = 700Н/м²).

Коэффициенты сочетаний относятся к полному значению кратковременных нагрузок.

Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVAсогласно СНиП 2.01.01-82, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия.

1.13 (1.13).При расчете, элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с коэффициентом динамичности, равным:

при транспортировании .........1,60

„ подъеме и монтаже ..........1,40

В этом случае следует учитывать также коэффициент надежности по нагрузке.

1.14 (1.15).Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.), а также усилия в статически определимых конструкциях при расчете их по деформированной схеме следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.

_____________

¹См.: Бюллетень строительной техники, 1981,№7.

Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости.

1.15 (1.16).Ширина непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, не должна превышать величин, приведенных в табл. 1.

Элементы, указанные в поз. 1а табл. 1,можно проектировать без предварительного напряжения лишь при специальном обосновании.

Таблица 1 (1,2)

Условия работы	Предельно допустимая ширина, мм, раскрытия трещин
конструкций	непродолжительного acrc1	продолжительного acrc2
1.Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов при сечении: а) полностью растянутом	0,2	0,1
б) частично сжатом	0,3	0,2
2.Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел	0,3	0,2
3.Элементы, эксплуатируемые в грунте при переменном уровне грунтовых вод	0,3	0,2
4.Прочие элементы	0,4	0,3

Примечание. Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при совместном действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, под продолжительным —только постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент надежности по нагрузке принимается равным единице.

1.16 (1.19).Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризующихся тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %.

Такое увеличение армирования рекомендуется производить при выполнении условия

гдеM_crc —момент трещинообразования, определяемый согласно п. 4.2с заменой значенияR_bt,serна 1,2 R_bt,ser;

М_u —момент, соответствующий исчерпанию несущей способности и определяемый согласно пп. 3.15—3.80;для внецентренно сжатых и растянутых элементов значенияМ_uопределяются относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны (см. п. 4.2).

Это требование может не распространяться на элементы, лежащие на сплошном основании.

1.17 (1.20).Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых с учетом следующих требований:

а) технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т. п.);

б) конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т. п.);

в) эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции).

Значения предельно допустимых прогибов приведены в табл. 2.

Таблица 2 (4)

Элементы конструкций	Предельно допустимые прогибы
1.Подкрановые балки при кранах: ручных	l_ 500
электрических	l_ 600
2.Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия (кроме указанных в поз. 4)при пролетах, м: l < 6	l_ 200
6 £ l £ 7,5	3 см
l >7,5	l_ 250
3.Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах, м : l < 5	l_ 200
5 £ l £ 10	2,5см
l >10	l_ 400
4.Элементы покрытий сельскохозяйственных зданий производственного назначения при пролетах, м: l < 6	l_ 150
6£ l £ 10	4см
l > 10	l_ 250
5.Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах, м: l < 6	l_ 200
6 £ l £ 7,5	3см
l > 7,5	l_ 250

Обозначение, принятое в табл. 2: l —пролет балок или плит; для консолей принимается значение l,равное удвоенному вылету консоли.

Расчет по деформациям должен производиться при ограничении: технологическими или конструктивными требованиями—на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; эстетическими требованиями —на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом принимаетсяg_f = 1,0.

При действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок прогиб балок или плит во всех случаях не должен превышать 1/150пролета и1/75вылета консоли.

Значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями.

Если в нижележащем помещении с гладким потолком имеются расположенные поперек пролета элемента lпостоянные перегородки (не являющиеся опорами) с расстоянием между нимиl_p, то прогиб элемента в пределах расстоянияl_p (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до 1/200 l_p,при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более 1/500 l.

1.18 (1.20).Для не связанных с соседними элементами конструкций плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т. п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: добавочный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 1000Н при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более0,7мм.

1.19 (1.22).Расстояния между температурно-усадочными швами, как правило, должны устанавливаться расчетом. Расчет допускается не производить, если при расчетной температуре наружного воздуха минус 40°С и выше расстояние между температурно-усадочными швами не превышает значений, приведенных в табл. 3.Для каркасных зданий и сооружений без мостовых опорных кранов при наличии в рассматриваемом направлении связей (диафрагм жесткости) значения, указанные в табл. 3,допускается умножать на коэффициент, равный:

но не менее единицы,

где d_Dt —коэффициент, принимаемый равным для отапливаемых зданий и—для неотапливаемых зданий и сооружений (здесь Dt_w, Dt_c —расчетные изменения температуры,°С, определяемые в соответствии со СНиП 2.01.07-85,e —относительное удлинение горизонтальных элементов от вертикальных нагрузок. Допускается принимать для железобетонных элементовe = 1 · 10^–4,для стальныхe = 3 · 10^–4);

(здесь l —длина колонны между точками закрепления, h —высота сечения колонны в рассматриваемом направлении);

(здесь j_ext —влажность наружного воздуха, %,в наиболее жаркий месяц года, принимаемая в соответствии со СНиП 2.01.01-82).

При учете коэффициента dрасстояния между температурно-усадочными швами должны быть не более 150м для отапливаемых зданий из сборных конструкций, 90м — для отапливаемых зданий из сборно-монолитных и монолитных конструкций; для неотапливаемых зданий и сооружений указанные значения следует уменьшать на 20 %.

Таблица 3

Конструкции	Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета, для конструкций, находящихся
	внутри отапливаемых зданий или в грунте	внутри неотапливаемых зданий	на открытом воздухе
1.Бетонные: а) сборные	40	35	30
б) монолитные: при конструктивном армировании	30	25	20
без конструктивного армирования	20	15	10
2.Железобетонные: а) сборно-каркасные: одноэтажные	72	60	48
многоэтажные	60	50	40
б)спорно-монолитные и монолитные: каркасные	50	40	30
сплошные	40	30	25

Примечание. Для железобетонных каркасных зданий (поз. 2)значения расстояния между температурно-усадочными швами определены при отсутствии связей или при расположении связей в середине температурного блока.

1.20.При расчете перекрытая по всем предельным состояниям вес перегородок, расположенных вдоль пролета плит, учитывается следующим образом:

а) нагрузка от веса глухой жесткой перегородки (например, железобетонной сборной, выполняемой из горизонтальных элементов, железобетонной или бетонной монолитной, каменной и т. п.) прикладывается сосредоточенно на расстоянии 1/12длины перегородки от ее краев;

б) при наличии в жесткой перегородке одного проема, целиком расположенного в пределах одной половины перегородки, нагрузка от веса меньшего простенка (включая вес половины надпроемной части перегородки) прикладывается сосредоточенно на расстоянии 1/3ширины этого простенка от края перегородки, а нагрузка от веса остальной части перегородки —на расстоянии 1/12длины этой части перегородки от краев проема и перегородки; при ином расположении проема нагрузка прикладывается на расстоянии 1/18длины соответствующих частей перегородки от их краев;

в) при наличии в жесткой перегородке двух проемов и более нагрузка от веса перегородки прикладывается сосредоточенно по центрам участков, опирающихся на перекрытие;

г) для прочих перегородок 60%их веса принимается распределенным по длине перегородки (на участках между проемами), а 40%—в виде сосредоточенных сил, приложенных в соответствии с подпунктами„а" —„в".

1.21.Распределение местной нагрузки между элементами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами производится с учетом рекомендаций:

а) при расчете по всем предельным состояниям принимается следующее распределение нагрузки от веса перегородок, расположенных вдоль пролета равных по ширине плит:

если перегородка расположена в пределах одной плиты, на эту плиту передается 50 %веса перегородки, а по 25%ее веса передается на две смежные плиты;

если перегородка опирается на две соседние плиты, вес перегородки распределяется поровну между ними;

б) при расчете по предельным состояниям второй группы местные сосредоточенные нагрузки, расположенные в пределах средней трети пролета плиты, распределяются на ширину, не превышающую длины пролета; при расчете по прочности такое распределение сосредоточенных нагрузок может быть допущено лишь при условии соединения смежных плит по длине шпонками, проверяемыми расчетом (см. п. 3.115).

Примечание. Если перекрытие образовано двумя плитами, опертыми по трем сторонам, при расположении перегородки в пределах одной плиты на эту плиту передается 75 % веса перегородки; в этом случае нагрузка от веса перегородки на перекрытие передается, согласно п. 1.20, при расположении перегородки как вдоль, так и поперек плиты.