Черт. 70. К примеру расчета 49

Расчет. h_o = h ‑ а =700‑30=670 мм. Поскольку 3,5 R_bt bh_o =3,5 × 0,95 × 400 × 670 = 891,1 ×10³H = 891,1 кН > Q =700 кН и в то же время 2,5 R_bt bh_o = 2,5×0,95×400×670 = 636,5 кН <Q = 700 кН, прочность консоли проверяем из условия (207).

Согласно п. 3.99, расчетную длину площадки опирания нагрузки принимаем равной:

l_sup = 2/3 l_{sup, f} = 2/3 ×300 = 200 мм.

Согласно п. 5.77, принимаем шаг хомутов равным

s_w =150 мм < =175 мм.

При двухветвевых хомутах диаметром 10 мм имеем А_sw= 157 мм², тогда

;

;

0,8 R_b bl_sup sin²q (1+ 5am_w) =0,8× 13×400×200´

´0,786 (1+5×7,4×2,62×10^-3) = 717×10³H >Q = 700 кН,

т. е. прочность консоли по поперечной силе обеспечена.

Из условия (208) определим необходимую площадь сечения продольной арматуры консоли:

Принимаем 3 Æ 22 (A_s = 1140 мм²).

Расчет закладных деталей и соединений элементов

РАСЧЕТ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ

3.101 (3.44).Расчет нормальных анкеров, приваренных в тавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали (черт. 71), должен производиться по формуле

, (211)

где A_an— суммарная площадь поперечного сечения анкеров наиболее напряженного ряда;

N_an¾наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:

(212)

Q_an¾сдвигающее усилие, приходящееся на один ряд анкеров, равное:

(213)

N¢_an— наибольшее сжимающее усилие в одном ряду анкеров, определяемое по формуле

(214)

В формулах (211) ¾ (214):

М, N, Q —соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;

z¾расстояние между крайними рядами анкеров;

n_an— число рядов анкеров вдоль направления сдвигающей силы; если не обеспечивается равномерная передача сдвигающей силыQна все ряды анкеров, то при определении сдвигающего усилияQ_anучитывается не более четырех рядов;

l— коэффициент, определяемый для анкерных стержней диаметром 8 — 25 мм для тяжелого и мелкозернистого бетонов классов В12,5 — В50 и легкого бетона классов В12,5 — В30по формуле

(215)

но принимаемый не более 0,7; для тяжелого и мелкозернистого бетонов класса выше В50 коэффициент lпринимается как для класса В50, а для легкого бетона класса выше В30— как для класса В30. Для тяжелого бетона коэффициентlможно определять по табл. 28.

В формуле (215):

R_b, R_s,¾ в МПа;

при определении R_bкоэффициент g_b2(см. п. 3.1) принимается равным 1,0;

A_an1¾площадь сечения анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см²;

b ¾коэффициент, принимаемый равным для бетона:

тяжелого ................................ 1,0

мелкозернистого групп:

А ............................................. 0,8

Б и В ....................................... 0,7

легкого ..................................r_m/2300

(r_m ¾средняя плотность

бетона, кг/м³);

d¾коэффициент, определяемый по формуле

(216)

но принимаемый не менее 0,15;

здесь w = 0,3приN¢_an> 0 (имеется прижатие);

w = 0,6приN¢_an£0 (нет прижатия);

если растягивающие усилия в анкерах отсутствуют, то коэффициент dпринимается равным 1,0.

Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься равной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда.

В формулах (212) и (214) нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали (см. черт. 71), и отрицательной — если направлена к ней. В случаях, когда нормальные усилияN_anиN¢_an, а также сдвигающее усилиеQ_anпри вычислении по формулам (212)¾(214) получают отрицательные значения, в формулах (211), (213) и (216) их принимают равными нулю. Кроме того, еслиN_anполучает отрицательное значение, в формуле (213) принимаетсяN¢_an =N.

При расположении закладной детали на верхней (при бетонировании) поверхности изделия коэффициент lуменьшается на 20 %, а значениеN¢_anв формуле (213) принимается равным нулю.