- •Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к сНиП 2.03.01-84)
- •Предисловие
- •1. Общие рекомендации основные положения
- •Основные расчетные требования
- •2. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций бетон
- •Арматура
- •Нормативные и расчетные характеристики арматуры
- •3. Расчет бетонных и железобетонных элементов по предельным состояниям первой группы
- •Расчет бетонных элементов по прочности
- •Внецентренно сжатые элементы
- •Черт. 1. Схема усилий к эпюра напряжении в поперечном сечении внецентренно сжатого бетонного элемента без учета сопротивления бетона растянутой зоны
- •Черт. 2. К определению Ab1
- •Черт. 3. График несущей способности внецентренно сжатых бетонных элементов Изгибаемые элементы
- •Примеры расчета
- •Расчет железобетонных элементов по прочности
- •Изгибаемые элементы
- •Примеры расчета
- •Элементы, работающие на косой изгиб
- •Черт. 33. Сжатые элементы с косвенным армированием
- •Черт. 34. Схема усилий в поперечном прямоугольном сечении внецентренно сжатого элемента
- •Черт. 35. Графики несущей способности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой
- •Черт. 36. Схема, принимаемая при расчете внецентренно сжатого элемента прямоугольного сечения с арматурой, расположенной по высоте сечения
- •Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой
- •Черт. 46. К примеру расчета 28
- •Черт. 47. К примеру расчета 29
- •Черт. 48. К примеру расчета 32
- •Черт. 49. К примерам расчета 33, 34 и 39
- •Черт. 50. К примерам расчета 38 и 40
- •I¾граница сжатой зоны в первом приближении;II¾окончательная граница сжатой зоны
- •Черт. 51. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
- •Черт. 52. Схема усилий в пространственном сечении
- •Черт. 53. Схема усилий в пространственном сечении
- •Черт. 54. Определение изгибающего и крутящего моментов поперечной силы, действующих в пространственном сечении
- •Черт. 55. Расположение расчетных пространственных сечений
- •1, 2¾Расчетные пространственные сечения;
- •Черт. 56. Разделение на прямоугольники сечений, имеющих входящие углы, при расчете на кручение с изгибом
- •Черт. 57. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении 1-й схемы железобетонного элемента двутаврового и таврового сечений, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 58. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении 2-й схемы железобетонного элемента двутаврового, таврового и г-образного сечений, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 59 Пространственное сечение железобетонного элемента кольцевого поперечного сечения, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 60. График для определения коэффициента при расчете элементов кольцевого поперечного сечения на кручение с изгибом
- •Черт. 61. К примеру расчета 46
- •Черт. 62. К примеру расчета 47
- •Черт. 63. Определение расчетной площади Aloc2 при расчете на местное сжатие при местной нагрузке
- •Черт. 64. К примеру расчета 48
- •Черт. 65. Схема пирамиды продавливания при угле наклона ее боковых граней к горизонтали
- •Черт. 66. Схема для определения длины зоны отрыва
- •Черт. 67. Армирование входящего угла, расположенного в растянутой зоне железобетонного элемента
- •Черт. 68. Расчетная схема для короткой консоли при действии поперечной силы
- •Черт. 69. Расчетная схема для короткой консоли при шарнирном опирании сборной балки, идущей вдоль вылета консоли
- •Черт. 70. К примеру расчета 49
- •Черт. 71. Схема усилий, действующих на закладную деталь
- •Черт. 72. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали с усилениями на концах при n¢an £ 0
- •1 ¾Точка приложения нормальной силыN; 2 ¾поверхность выкалывания;3 —проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам
- •Черт. 73. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали без усилений на концах при n'an £ 0
- •1 ¾Точка приложения нормальной силы n; 2 ¾поверхность выкалывания;3¾проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам
- •Черт. 75. Конструкция закладной детали, не требующей расчета на выкалывание
- •Черт. 76. Схема для расчета на откалывание бетона нормальными анкерами закладной детали
- •Черт. 77. К примеру расчета 50
- •Черт. 78. К примеру расчета 51
- •Черт. 79. Незамоноличенный стык колонны
- •1 ¾Центрирующая прокладка;2 ¾распределительный лист;3 ¾ванная сварка арматурных выпусков;4 —сетки косвенного армирования торца колонны
- •Черт. 80. Расчетное сечение замоноличенного стыка колонны с сетками косвенного армирования в бетоне колонны и в бетоне замоноличивания
- •1¾Бетон колонны;2 ¾ бетон замоноличивания;3 ¾ сетки косвенного армирования
- •Черт. 81. К примеру расчета 52
- •1 ¾Арматурные выпуски;2— распределительный лист;3 ¾центрирующая прокладка
- •Черт. 82. Схема для расчета шпонок, передающих сдвигающие усилия от сборного элемента монолитному бетону
- •1 ¾Сборный элемент; 2¾монолитный бетон
- •Черт. 83. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •Черт. 84. Положение опорных реакций в жестких узлах, принимаемое для определения коэффициента jloc
- •Черт. 85. Расчетные схемы для определения коэффициента jloc
- •Черт. 86. К примеру расчета 53
- •Черт. 87. Эпюра кривизны в железобетонном элементе с переменным по длине сечением
- •Черт. 88. Эпюры изгибающих моментов и кривизны в железобетонном элементе постоянного сечения
- •Черт. 89. К примеру расчета 59
- •Черт. 130. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемую толщину s защитного слоя бетона
- •Черт. 131. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемое расстояние
- •Черт. 132. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие одновременно требуемые толщину защитного слоя бетона и расстояние между отдельными арматурными элементами
- •Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона
- •Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона (окончание)
- •Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не ниже d 1800
- •Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не менее d1800 (окончание)
- •Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента
- •Характеристики материалов
- •Характеристика положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента
- •Геометрические характеристики
Черт. 51. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
а¾продольная силаNприложена между равнодействующими усилий в арматуреS иS¢;
б¾то же, за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуреS иS¢
Если полученное из расчета по формуле (160) значение х > xRh0, в условие (159) подставляетсях=xRh0, гдеxR определяется по табл. 18 и 19.
Если х< 0, прочность сечения проверяется из условия (157).
При симметричном армировании прочность независимо от значения е¢проверяется из условия (157).
Примечание. Если приe¢ > h0 – a¢ высота сжатой зоны, определенная без учета сжатой арматуры, меньше 2а¢, расчетную несущую способность можно несколько увеличить, произведя расчет по формулам (159) и (160) без учета сжатой арматуры.
3.79.Требуемое количество продольной арматуры определяется следующим образом:
а) при e¢ £ h0 – a¢ определяется площадь сечения арматурыS иS¢ соответственно по формулам:
(161)
(162)
б) при e¢ > h0 – a¢ определяется площадь сечения растянутой арматурыAs по формуле
(163)
где xпринимается по табл. 20 в зависимости от значения
(164)
При этом должно удовлетворяться условие am £ aR (см. табл. 18 и 19). В противном случае следует увеличить сечение сжатой арматуры, повысить класс бетона или увеличить размеры сечения.
Если am < 0, площадь сечения растянутой арматурыAs определяется по формуле (161).
Площадь симметричной арматуры независимо от значения е¢подбирается по формуле (161).
Примечание. Прие¢> h0 – a¢ необходимое количество арматуры, определенное по формуле (161), можно несколько снизить, если значениеx, определенное по табл. 20 без учета сжатой арматуры, т. е. по значениюокажется меньше 2а¢/h0. В этом случае площадь сечения растянутой арматурыAsопределяется по формуле
(165)
где z определяется по табл. 20 в зависимости от значения
ОБЩИЙ СЛУЧАЙ РАСЧЕТА НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТОГО ЭЛЕМЕНТА (ПРИ ЛЮБЫХ СЕЧЕНИЯХ, ВНЕШНИХ УСИЛИЯХ И ЛЮБОМ АРМИРОВАНИИ)
3.80.Расчет сечений внецентренно растянутого элемента в общем случае (см. черт. 45) должен производиться из условия
(166)
где ¾расстояние от продольной силыN до оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, и проходящей через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой;
Sb ¾ статический момент площади сжатой зоны бетона относительно указанной оси;
Ssi¾статический момент площади сеченияi-го стержня продольной арматуры относительно указанной оси;
ssi¾напряжение вi-м стержне продольной арматуры.
Высота сжатой зоны хи напряженияssiопределяются из совместного решения уравнений (154) и (155) с заменой передNзнака„минус”знаком„плюс”.
При косом внецентренном растяжении для определения положения границы сжатой зоны кроме использования формул (154) и (155) требуется соблюдение дополнительного условия, чтобы точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре лежали на одной прямой (см. черт. 45).
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА
3.81.Расчет наклонных сечений внецентренно растянутых элементов на действие поперечной силы производится как для изгибаемых элементов согласно пп. 3.28¾3.41. При этом значениеMbв п. 3.31 определяется по формуле
(167)
где но не более 0,8;
значение Qb,min принимается равнымjb3 (1 + jf – jn)Rbtbh0. Кроме того, во всех формулах пп. 3.29, 3.40 и 3.41 коэффициентjb4 заменяется наjb4 (1 – jn).
Расчет наклонных сечений внецентренно растянутых элементов на действие изгибающего момента производится как для изгибаемых элементов согласно пп. 3.42¾3.45. При этом высота сжатой зоны в наклонном сечении определяется с учетом растягивающей силыNпо формуле (160) или согласно п. 3.80.
В случае выполнения условия e¢ < h0 – a¢ расчетный момент в наклонном сечении допускается определять как момент всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, проходлящей через центр тяжести арматурыS¢.
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
Пример 42.Дано:растянутая ветвь двухветвевой колонны с поперечным сечением размерамиb= 500 мм,h= 200 мм;а = а¢= 40 мм; продольная арматура классаA-III (Rs = Rsc = 365 МПа); площадь ее сеченияAs = A¢s = 982 мм2(2Æ25); бетон тяжелый класса В25 (Rb = 16 МПа приgb2 = 1,1); продольная силаN= 44 кН; максимальный изгибающий моментМ= 43 кН·м.
Требуетсяпроверить прочность нормального сечения.
Расчет. h0 = 200 – 40 = 160 мм;
мм;
мм;
мм.
Поскольку арматура симметричная, прочность проверим из условия (157):
т. е. условие (157) не удовлетворяется. Так как е¢= 1037 мм> h0 – a¢ = 120 мм, а высота сжатой зоных, определенная по формуле (160) без учета сжатой арматуры:
согласно примечанию к п. 3.78 проверим прочность из условия (159), принимая х= 40 мм иA¢s = 0:
т. е. прочность нормального сечения обеспечена.
Пример 43.Дано:прямоугольное сечение размерамиb =1000 мм,h= 200 мм;а = а¢= 35 мм; бетон тяжелый класса В15(Rb = 7,7 МПа приgb2 = 0,9); продольная арматура классаA-III (Rs = Rsc = 365 МПа); площадь сечения арматурыS¢ A¢s = 1005 мм2; растягивающая силаN= 160 кН; изгибающий моментМ= 116 кН·м.
Требуетсяопределить площадь сечения арматурыS.
Расчет. h0 = 200–35 = 165 мм;
мм;
мм;
мм.
Так как е¢= 790 ммh0 –а¢= 165–35 = 130 мм, определим необходимую площадь сечения растянутой арматуры согласно п. 3.796.
Вычислим значение
Так как 0 < am < aR = 0,44 (см. табл. 18), значениеAsопределим по формуле (163). Для этого по табл. 20 приam= 0,276 находимx= 0,33.
Принимаем As= 3079 мм2(5Æ28).
Пример 44. Дано:прямоугольное сечение размерами b = 1000 мм,h= 200 мм;а = а¢ =40 мм; бетон тяжелый класса В15 (Rb = 7,7 МПа приgb2 = 0,9); продольная арматура классаA-III (Rs = Rsc =365 МПа); растягивающая силаN= 532 кН; изгибающий моментМ= 74 кН·м.
Требуется определить площадь сечения симметричной продольной арматуры.
Расчет. h0 = h – a = 200–40 = 160 мм;
мм;
мм;
мм.
Поскольку арматура симметричная, площадь сечения арматуры определим по формуле (161):
мм2.
Так как е¢= 199 мм> h0–а¢= 120 мм, согласно примечанию к п. 3.79 значениеAsможно снизить.
Определим значение xбез учета сжатой арматуры. Для этого вычислим значениеam:
Из табл. 20 при am = 0,213 находимx= 0,24 иz = 0,88. Так какопределим значениеAsпо формуле (165):
мм2.
Принимаем As = A¢s = 2281 мм2(6Æ22).
Пример 45.Дано:растянутая ветвь двухветвевой колонны с сечением размерамиb = 500 мм,h= 200 мм;а = а¢ = 40 мм; бетон тяжелый класса В25(Rbt= 1,15 МПа приgb2 = 1,1); хомуты, расположенные по граням ветви, из арматуры классаA-III (Rsw= 285 МПа); продольная растягивающая силаN= 44 кН; поперечная силаQ= 143 кН; расстояние между перемычками двухветвевой колонныl= 600 мм.
Требуетсяопределить диаметр и шаг хомутов.
Расчет. h0 = h –а= 200–40 = 160 мм. Расчет производим согласно п. 3.33а с учетом рекомендаций п. 3.81.
Значение Mbопределим по формуле (167), принявjb2 = 2 (см. табл. 21),jf = 0 и0,096<0,8:
Н·мм.
Поскольку в пределах между перемычками поперечная сила постоянна, длину проекции наклонного сечения принимаем максимально возможной, т. е.
мм< l= 600 мм.
Тогда
Так как 2h0= 2·160 = 320 мм<с= 533 мм, принимаемс0= 2h0= 320 мм.
Определим коэффициент ‘ :
‘
Поскольку 1,667<‘ = 1,866<3,33, интенсивность хомутов определим по формуле (63):
кН/м.
Максимально допустимый шаг хомутов, согласно п. 3.30, равен:
Кроме того, шаг хомутов, согласно п. 5.58, не должен превышать 2h= 2·200 = 400 мм.
Принимаем шаг хомутов s= 100 мм< smax, тогда
мм2.
Принимаем два хомута диаметром по 10 мм (Asw= 157 мм2).
Элементы, работающие на кручение с изгибом (расчет пространственных сечений)
ЭЛЕМЕНТЫ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
3.82 (3.37). При расчете элементов на кручение с изгибом должно соблюдаться условие
(168)
где b, h¾соответственно меньший и больший размеры граней элемента.
При этом значение Rbдля бетона класса выше В30 принимается как для бетона класса В30.
3.83.Пространственные сечения рассчитываются на совместное действие крутящих и изгибающих моментов, располагая сжатую зону у грани элемента, перпендикулярной плоскости действия изгибающего момента (1-я схема, черт. 52).
Кроме того, пространственные сечения рассчитываются на совместное действие крутящих моментов и поперечных сил, расоплагая сжатую зону у грани элемента, параллельно плоскости действия изгибающего момента (2-я схема, черт. 53).