- •Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к сНиП 2.03.01-84)
- •Предисловие
- •1. Общие рекомендации основные положения
- •Основные расчетные требования
- •2. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций бетон
- •Арматура
- •Нормативные и расчетные характеристики арматуры
- •3. Расчет бетонных и железобетонных элементов по предельным состояниям первой группы
- •Расчет бетонных элементов по прочности
- •Внецентренно сжатые элементы
- •Черт. 1. Схема усилий к эпюра напряжении в поперечном сечении внецентренно сжатого бетонного элемента без учета сопротивления бетона растянутой зоны
- •Черт. 2. К определению Ab1
- •Черт. 3. График несущей способности внецентренно сжатых бетонных элементов Изгибаемые элементы
- •Примеры расчета
- •Расчет железобетонных элементов по прочности
- •Изгибаемые элементы
- •Примеры расчета
- •Элементы, работающие на косой изгиб
- •Черт. 33. Сжатые элементы с косвенным армированием
- •Черт. 34. Схема усилий в поперечном прямоугольном сечении внецентренно сжатого элемента
- •Черт. 35. Графики несущей способности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой
- •Черт. 36. Схема, принимаемая при расчете внецентренно сжатого элемента прямоугольного сечения с арматурой, расположенной по высоте сечения
- •Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой
- •Черт. 46. К примеру расчета 28
- •Черт. 47. К примеру расчета 29
- •Черт. 48. К примеру расчета 32
- •Черт. 49. К примерам расчета 33, 34 и 39
- •Черт. 50. К примерам расчета 38 и 40
- •I¾граница сжатой зоны в первом приближении;II¾окончательная граница сжатой зоны
- •Черт. 51. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
- •Черт. 52. Схема усилий в пространственном сечении
- •Черт. 53. Схема усилий в пространственном сечении
- •Черт. 54. Определение изгибающего и крутящего моментов поперечной силы, действующих в пространственном сечении
- •Черт. 55. Расположение расчетных пространственных сечений
- •1, 2¾Расчетные пространственные сечения;
- •Черт. 56. Разделение на прямоугольники сечений, имеющих входящие углы, при расчете на кручение с изгибом
- •Черт. 57. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении 1-й схемы железобетонного элемента двутаврового и таврового сечений, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 58. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении 2-й схемы железобетонного элемента двутаврового, таврового и г-образного сечений, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 59 Пространственное сечение железобетонного элемента кольцевого поперечного сечения, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 60. График для определения коэффициента при расчете элементов кольцевого поперечного сечения на кручение с изгибом
- •Черт. 61. К примеру расчета 46
- •Черт. 62. К примеру расчета 47
- •Черт. 63. Определение расчетной площади Aloc2 при расчете на местное сжатие при местной нагрузке
- •Черт. 64. К примеру расчета 48
- •Черт. 65. Схема пирамиды продавливания при угле наклона ее боковых граней к горизонтали
- •Черт. 66. Схема для определения длины зоны отрыва
- •Черт. 67. Армирование входящего угла, расположенного в растянутой зоне железобетонного элемента
- •Черт. 68. Расчетная схема для короткой консоли при действии поперечной силы
- •Черт. 69. Расчетная схема для короткой консоли при шарнирном опирании сборной балки, идущей вдоль вылета консоли
- •Черт. 70. К примеру расчета 49
- •Черт. 71. Схема усилий, действующих на закладную деталь
- •Черт. 72. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали с усилениями на концах при n¢an £ 0
- •1 ¾Точка приложения нормальной силыN; 2 ¾поверхность выкалывания;3 —проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам
- •Черт. 73. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали без усилений на концах при n'an £ 0
- •1 ¾Точка приложения нормальной силы n; 2 ¾поверхность выкалывания;3¾проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам
- •Черт. 75. Конструкция закладной детали, не требующей расчета на выкалывание
- •Черт. 76. Схема для расчета на откалывание бетона нормальными анкерами закладной детали
- •Черт. 77. К примеру расчета 50
- •Черт. 78. К примеру расчета 51
- •Черт. 79. Незамоноличенный стык колонны
- •1 ¾Центрирующая прокладка;2 ¾распределительный лист;3 ¾ванная сварка арматурных выпусков;4 —сетки косвенного армирования торца колонны
- •Черт. 80. Расчетное сечение замоноличенного стыка колонны с сетками косвенного армирования в бетоне колонны и в бетоне замоноличивания
- •1¾Бетон колонны;2 ¾ бетон замоноличивания;3 ¾ сетки косвенного армирования
- •Черт. 81. К примеру расчета 52
- •1 ¾Арматурные выпуски;2— распределительный лист;3 ¾центрирующая прокладка
- •Черт. 82. Схема для расчета шпонок, передающих сдвигающие усилия от сборного элемента монолитному бетону
- •1 ¾Сборный элемент; 2¾монолитный бетон
- •Черт. 83. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •Черт. 84. Положение опорных реакций в жестких узлах, принимаемое для определения коэффициента jloc
- •Черт. 85. Расчетные схемы для определения коэффициента jloc
- •Черт. 86. К примеру расчета 53
- •Черт. 87. Эпюра кривизны в железобетонном элементе с переменным по длине сечением
- •Черт. 88. Эпюры изгибающих моментов и кривизны в железобетонном элементе постоянного сечения
- •Черт. 89. К примеру расчета 59
- •Черт. 130. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемую толщину s защитного слоя бетона
- •Черт. 131. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемое расстояние
- •Черт. 132. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие одновременно требуемые толщину защитного слоя бетона и расстояние между отдельными арматурными элементами
- •Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона
- •Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона (окончание)
- •Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не ниже d 1800
- •Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не менее d1800 (окончание)
- •Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента
- •Характеристики материалов
- •Характеристика положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента
- •Геометрические характеристики
Черт. 49. К примерам расчета 33, 34 и 39
Расчет в плоскости изгиба. Принимаем расчетную толщину полки равной средней высоте свесовh¢f = hf = 200 + 30/2 = 215 мм.
Вычислим площадь и момент инерции бетонного сечения:
мм2;
Радиус инерции сечения мм.
Так как l0/i = 16 200/520 = 31,1 < 35 иl0/i> 14, расчет производим с учетом прогиба элемента согласно п. 3.54, принимая значениеNcr равным:
Коэффициент h определим по формуле (91):
Центр тяжести площади арматуры As иA¢s отстоит от ближайшей грани на расстоянииа =а¢=мм, откудаh0 = h – a = 1500 – 79 = 1421 мм.
Значение ес учетом прогиба элемента равно:
Проверим условие (130):
т. е. расчет производим как для двутаврового сечения.
Площадь сжатых свесов полки равна:
мм2.
Определим высоту сжатой зоны:
мм.
Из табл. 18 находим xR = 0,523. Так какх= 228 мм< xR h0 = 0,523 · 1421 = 743 мм, прочность сечения проверим из условия (131):
т. е. прочность сечения в плоскости изгиба обеспечена.
Расчет из плоскости изгиба. Определим радиус инерции сечения из плоскости изгиба:
мм4;
мм.
Так как гибкость из плоскости изгиба l0/i = 10 800/134 = 80 значительно превышает гибкость в плоскости изгибаl0/i= 31,1, согласно п. 3.51 проверим прочность сечения из плоскости изгиба, принимая эксцентриситете0равным случайному эксцентриситетуеа. Высота сечения при этом равнаh = 600 мм.
Поскольку случайный эксцентриситет, согласно п. 3.50, еа=мммм, принимаемеа =что припозволяет производить расчет, согласно п. 3.64, как для прямоугольного сечения, не учитывая в„запас”сечение ребра, т. е. принимаяb = 2 · 215 = 430 мм.
Площадь сечения промежуточных стержней, расположенных вдоль обеих полок, равна As,int = 4826 мм2(6Æ32), а площадь сечения всех стержнейAs,tot = 11 260 мм2(14Æ32). ПосколькуAs,tot/3= 11 260/3 = 3750 мм2< As,int = 4826 мм2, в расчете используем табл. 27 (разд. Б). Из табл. 27 для тяжелого бетона приNl/N = 2000/2500 = 0,8 иl0/h = 10,8/0,6 = 18 находимjsb = 0,724.
Значение Следовательно,j = jsb= 0,724.
Проверим условие (119):
т. е. прочность сечения из плоскости изгиба обеспечена.
Пример 34.Дано:размеры сечения и расположения арматуры¾по черт. 49; бетон тяжелый класса В30 (Rb = 19 МПа приgb2 = 1,1; Eb = 2,9 · 104 МПа); арматура симметричная классаA-III(Rs = Rsc = 365 МПа); продольная силаN = 6000 кН; изгибающий моментМ= 3100 кН·м; расчетная длина элемента: в плоскости изгибаl0= 16,2 м, из плоскости изгибаl0= 10,8 м.
Требуетсяопределить площадь сечения арматуры.
Расчет в плоскости изгиба. Из примера 33 имеем:h¢f = 15 мм;h0 =1421мм;а¢= 79 мм;Ncr = 28 270 кН.
По формуле (91) определим коэффициент h:
Значение ес учетом прогиба элемента равно:
Проверим условие (130):
т. е. расчет производим как для двутаврового сечения.
Площадь сжатых свесов полки равна:
мм2.
Определим значения an, am1, aov, am,ov, d:
Из табл. 18 находим xR = 0,523.
Так как x = an – aov = 1,111 – 0,302 = 0,809 > xR = 0,523, площадь арматуры определим по формуле (135). Для этого по формулам (136) и (132) вычислим значенияas и
Из табл. 18 находим yс =3,0 иw= 0,698.
отсюда
Принимаем As = A¢s = 5630 мм2(7Æ32).
Расчет из плоскости изгиба производим аналогично примеру 33.
КОЛЬЦЕВЫЕ СЕЧЕНИЯ
Пример 35.Дано:сечение с внутренним радиусомr1 = 150 мм, наружным¾r2= 250 мм; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 16МПа приgb2 = 1,1); продольная арматура классаA-III (Rs = Rsc = 365 МПа); площадь ее сеченияAs,tot = 1470мм2(13Æ12); продольная сила от полной нагрузкиN= 1200 кН, ее эксцентриситет относительно центра тяжести сечения с учетом прогиба элемента равене0= 120 мм.
Требуетсяпроверить прочность сечения.
Расчет. Вычислим площадь кольцевого сечения:
мм2
Относительная площадь сжатой зоны бетона равна:
мм.
Так как 0,15 < xcir = 0,502 < 0,6,прочность сечения проверим из условия (138):
т. е. прочность сечения обеспечена.
КРУГЛЫЕ СЕЧЕНИЯ
Пример 36.Дано:сечение диаметромD= 400 мм;а= 35 мм; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13 МПа приgb2 = 0,9; Eb =2,7·104МПа); продольная арматура классаA-III (Rs =Rsc = 365 МПа;Es = 2·105МПа); площадь ее сеченияAs,tot =3140 мм2(10Æ20); продольные силы и изгибающие моменты: от постоянных и длительных нагрузокNl = 400 кН·м; от всех нагрузокN= 600 кН,М= 140 кН·м; расчетная длина элементаl0 = 4 м.
Требуетсяпроверить прочность сечения.
Расчет. Вычислим:
площадь круглого сечения мм2;
радиус инерции сечения мм;
гибкость элемента
Следовательно, расчет производим с учетом влияния прогиба элемента согласно п. 3.54, а значение Ncr определим по формуле (92). Для этого вычислим:
мм;
[здесьb = 1,0 (см. табл. 16)];
Так как 0,583>de,min = 0,5–0,01l0/D – 0,01 Rb, принимаемde = e0/D = 0,583.
Моменты инерции бетонного сечения и всей арматуры соответственно равны:
мм4;
мм4;
Тогда
Коэффициент h определим по формуле (91):
Прочность сечения проверим с помощью графика черт. 41.
По значениям
0,702 ина графике находимam = 0,51.
Поскольку amRbAr = 0,51·13·125 600·200 = 167·106Н·мм = 167 кН·м> Ne h = 600·0,233·1,12 = 156,6 кН·м, прочность сечения обеспечена.
Пример 37.По данным примера 36 необходимо подобрать продольную арматуру, пользуясь графиком черт. 41.
Расчет. Из примера 36i = 100 мм,А = 125 600 мм2,rs = 165 мм. Посколькуl0/i = 4000/100 40>35, арматуру подбираем с учетом влияния прогиба элемента, вычисляя значениеNcrпо формуле (92).
В первом приближении принимаем As,tot = 0,01 A = 1256 мм2, откуда
мм4.
Из примера 36 jl = 1,695, de = 0,583, I = 1256 · 106 мм4.
Тогда
Значение коэффициента
По значениям
находимas = 0,74, откуда
мм2.
Поскольку полученное армирование существенно превышает принятое в первом приближении (As,tot = 1256 мм2), значениеAs,tot = 3310 мм2определено с„запасом”, и его можно несколько уменьшить, уточнив значениеNcr.
Принимаем мм2и производим аналогичный расчет:
мм4;
кН;
По значениям an = 0,367 ина графике черт. 41 находимas = 0,68.
мм2.
Принимаем As,tot = 3142 мм2(10Æ20).
ЭЛЕМЕНТЫ, РАБОТАЮЩИЕ НА КОСОЕ ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ
Пример 38.Дано:прямоугольное сечение колонны размерамиb = 400 мм,h= 600 мм; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 16 МПа приgb2 = 1,1);продольная арматура классаA-III (Rs = Rsc = 365 МПа) расположена в сечении согласно черт. 50; в сечении одновременно действуют продольная силаN= 2600 кН и изгибающие моменты: в плоскости, параллельной размеруh, – Mx = 240 кН·м и в плоскости, параллельной размеруb, – My = 182,5 кН·м; моментыМх иМy даны с учетом прогиба колонны.
Требуетсяпроверить прочность сечения.