- •Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к сНиП 2.03.01-84)
- •Предисловие
- •1. Общие рекомендации основные положения
- •Основные расчетные требования
- •2. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций бетон
- •Арматура
- •Нормативные и расчетные характеристики арматуры
- •3. Расчет бетонных и железобетонных элементов по предельным состояниям первой группы
- •Расчет бетонных элементов по прочности
- •Внецентренно сжатые элементы
- •Черт. 1. Схема усилий к эпюра напряжении в поперечном сечении внецентренно сжатого бетонного элемента без учета сопротивления бетона растянутой зоны
- •Черт. 2. К определению Ab1
- •Черт. 3. График несущей способности внецентренно сжатых бетонных элементов Изгибаемые элементы
- •Примеры расчета
- •Расчет железобетонных элементов по прочности
- •Изгибаемые элементы
- •Примеры расчета
- •Элементы, работающие на косой изгиб
- •Черт. 33. Сжатые элементы с косвенным армированием
- •Черт. 34. Схема усилий в поперечном прямоугольном сечении внецентренно сжатого элемента
- •Черт. 35. Графики несущей способности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой
- •Черт. 36. Схема, принимаемая при расчете внецентренно сжатого элемента прямоугольного сечения с арматурой, расположенной по высоте сечения
- •Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой
- •Черт. 46. К примеру расчета 28
- •Черт. 47. К примеру расчета 29
- •Черт. 48. К примеру расчета 32
- •Черт. 49. К примерам расчета 33, 34 и 39
- •Черт. 50. К примерам расчета 38 и 40
- •I¾граница сжатой зоны в первом приближении;II¾окончательная граница сжатой зоны
- •Черт. 51. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
- •Черт. 52. Схема усилий в пространственном сечении
- •Черт. 53. Схема усилий в пространственном сечении
- •Черт. 54. Определение изгибающего и крутящего моментов поперечной силы, действующих в пространственном сечении
- •Черт. 55. Расположение расчетных пространственных сечений
- •1, 2¾Расчетные пространственные сечения;
- •Черт. 56. Разделение на прямоугольники сечений, имеющих входящие углы, при расчете на кручение с изгибом
- •Черт. 57. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении 1-й схемы железобетонного элемента двутаврового и таврового сечений, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 58. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении 2-й схемы железобетонного элемента двутаврового, таврового и г-образного сечений, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 59 Пространственное сечение железобетонного элемента кольцевого поперечного сечения, работающего на кручение с изгибом
- •Черт. 60. График для определения коэффициента при расчете элементов кольцевого поперечного сечения на кручение с изгибом
- •Черт. 61. К примеру расчета 46
- •Черт. 62. К примеру расчета 47
- •Черт. 63. Определение расчетной площади Aloc2 при расчете на местное сжатие при местной нагрузке
- •Черт. 64. К примеру расчета 48
- •Черт. 65. Схема пирамиды продавливания при угле наклона ее боковых граней к горизонтали
- •Черт. 66. Схема для определения длины зоны отрыва
- •Черт. 67. Армирование входящего угла, расположенного в растянутой зоне железобетонного элемента
- •Черт. 68. Расчетная схема для короткой консоли при действии поперечной силы
- •Черт. 69. Расчетная схема для короткой консоли при шарнирном опирании сборной балки, идущей вдоль вылета консоли
- •Черт. 70. К примеру расчета 49
- •Черт. 71. Схема усилий, действующих на закладную деталь
- •Черт. 72. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали с усилениями на концах при n¢an £ 0
- •1 ¾Точка приложения нормальной силыN; 2 ¾поверхность выкалывания;3 —проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам
- •Черт. 73. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали без усилений на концах при n'an £ 0
- •1 ¾Точка приложения нормальной силы n; 2 ¾поверхность выкалывания;3¾проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам
- •Черт. 75. Конструкция закладной детали, не требующей расчета на выкалывание
- •Черт. 76. Схема для расчета на откалывание бетона нормальными анкерами закладной детали
- •Черт. 77. К примеру расчета 50
- •Черт. 78. К примеру расчета 51
- •Черт. 79. Незамоноличенный стык колонны
- •1 ¾Центрирующая прокладка;2 ¾распределительный лист;3 ¾ванная сварка арматурных выпусков;4 —сетки косвенного армирования торца колонны
- •Черт. 80. Расчетное сечение замоноличенного стыка колонны с сетками косвенного армирования в бетоне колонны и в бетоне замоноличивания
- •1¾Бетон колонны;2 ¾ бетон замоноличивания;3 ¾ сетки косвенного армирования
- •Черт. 81. К примеру расчета 52
- •1 ¾Арматурные выпуски;2— распределительный лист;3 ¾центрирующая прокладка
- •Черт. 82. Схема для расчета шпонок, передающих сдвигающие усилия от сборного элемента монолитному бетону
- •1 ¾Сборный элемент; 2¾монолитный бетон
- •Черт. 83. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •Черт. 84. Положение опорных реакций в жестких узлах, принимаемое для определения коэффициента jloc
- •Черт. 85. Расчетные схемы для определения коэффициента jloc
- •Черт. 86. К примеру расчета 53
- •Черт. 87. Эпюра кривизны в железобетонном элементе с переменным по длине сечением
- •Черт. 88. Эпюры изгибающих моментов и кривизны в железобетонном элементе постоянного сечения
- •Черт. 89. К примеру расчета 59
- •Черт. 130. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемую толщину s защитного слоя бетона
- •Черт. 131. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемое расстояние
- •Черт. 132. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие одновременно требуемые толщину защитного слоя бетона и расстояние между отдельными арматурными элементами
- •Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона
- •Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона (окончание)
- •Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не ниже d 1800
- •Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не менее d1800 (окончание)
- •Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента
- •Характеристики материалов
- •Характеристика положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента
- •Геометрические характеристики
Черт. 46. К примеру расчета 28
Расчет производим согласно п. 3.63.Принимая As1,l = 491мм2 (Æ 25),hl = 2и As,tot = 6890мм2 (8 Æ 28 + 4 Æ 25),находим площади арматуры AslиАst:
мм2;
мм2.
Из черт. 46имеем a1 = 45мм, тогда
Так как l0/h = 10/0,6 = 16,7 >10, расчет производим с учетом прогиба элемента согласно п. 3.54, вычисляя значение Ncrпо формуле (93).
Для этого определим:
[b = 1,0 (см. табл. 16)];
м.
Так как e0/h = = 1,67 > de,min = 0,5 – 0,01 l0/h – 0,01 Rb, принимае de = е0/h = 1,67.
Значение ma определим как для сечения с арматурой, расположенной по высоте сечения, согласно п. 3.54:
Отсюда
Коэффициент hравен:
Определим величины:
Из табл. 18находимw = 0,722и xR = 0,55.
Так как 0,24 <xR = 0,55, прочность сечения проверим из условия (117):
т. е. прочность сечения обеспечена.
Пример 29. Дано:сечение колонны размерамиb = 600мм, h = 1500мм; бетон тяжелый класса В30 (Rb =19 МПа приgb2 = 1,1);арматура класса А-III (Rs = 365МПа) расположена в сечении, как показано на черт. 47;продольные силы и изгибающие моменты, определенные из расчета рамы по деформированной схеме: от всех нагрузок N = 12 000кН,М = 5000кН·м; от постоянных и длительных нагрузок Nl = 8500кН,Мl =2800 кН·м; расчетная длина колонны в плоскости изгибаl0 = 18м, из плоскости изгибаl0 =12 м; фактическая длина колонны l =12 м.
Требуетсяпроверить прочность сечения.
Черт. 47. К примеру расчета 29
Расчет в плоскости изгиба производим согласно п. 3.63.
Принимая As1,l = 615, 8мм2 (Æ 28),hl = 5иAs,tot = 17 417мм2 (14 Æ 32 + 10 Æ 28),находим площади арматурыАslиАst: Аsl = Аs1,l(hl + 1) = 615, 8 (5 + 1) = 3695мм2, мм2.
Центр тяжести арматуры, расположенной у растянутой грани (7 Æ 32),отстоит от этой грани на расстоянии
мм,
тогда
Определим величины:
Из табл. 18находимw= 0,698иxR = 0,523.Так как 0,584> xR = 0,523,прочность сечения проверим из условия (118).
Для этого вычислим:
т. е. прочность сечения в плоскости изгиба обеспечена.
Расчет из плоскости изгиба. Так как расчетная длина из плоскости изгиба l0 =12 м и отношениеl0/b = 12/0,6 = 20значительно превышает отношение l0/h = 18/1,5 = 12,соответствующее расчету колонны в плоскости изгиба, согласно п. 3.51,следует рассчитывать колонну из плоскости изгиба, принимая эксцентриситете0равным случайному эксцентриситетуеa.При этом заменим обозначения hи bсоответственно на bи h,т. е. за высоту сечения принимаем его размер из плоскости изгибаh = 600мм.
Поскольку случайный эксцентриситет, согласно п. 3.50,равен иl0 = 12м £ 20h,расчет производим согласно п. 3.64.
Площадь сечения промежуточных стержней, расположенных по коротким сторонам, равна As,int = 4826мм2 (6 Æ 32).Поскольку = 5800мм2 > As,int = 4876мм2иа = 50мм < 0,15h = 0,15 · 600 = 90мм, в расчете используем табл. 27(разд. А).Из табл. 26и 27при инаходимjb = 0,674 иjsb = 0,77.
Значение
По формуле (120)определим коэффициент j:
Проверим условие (119):
т. е. прочность сечения из плоскости изгиба обеспечена.
Пример 30.Дано:колонна сечением 400Х400мм; расчетная длина равна фактической l =l0 = 6м; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13МПа приgb2 = 0,9);продольная арматура класса A-III (Rsc = 365МПа);центрально-приложенные продольные силы: от постоянных и длительных нагрузок Nl = 1800кН; от кратковременной нагрузки Nsh = 200кН.
Требуетсяопределить площадь сечения продольной арматуры.
Расчет, согласно п. 3.50,производим с учетом случайного эксцентриситета ea.
Поскольку h/30 = 400/30 = 13,3мм > = 10мм, случайный эксцентриситет принимаем равным ea = h/30,тогда расчет можно производить согласно п. 3.64,принимая N = Nl + Nsh = 1800 + 200 = 2000кН.
Из табл. 26и 27для тяжелого бетона при Nl/N = 1800/2000 = 0,9,l0/h = 6000/400 = 15,предполагая отсутствие промежуточных стержней приа = а' < 0,15 h,находимjb = 0,8иjsb = 0,858.
Принимая в первом приближении j = jsb = 0,858,из условия (119)находим
Отсюда
Поскольку as < 0,5,уточняем значение j,вычисляя его по формуле (120):
Аналогично определяем
Полученное значение RsAs,totсущественно превышает принятое в первом приближении, поэтому еще раз уточняем это значение:
Поскольку полученное значение RsAs,totблизко к принятому во втором приближении, суммарную площадь сечения арматуры принимаем равной:
мм2.
Окончательно принимаем As,tot = 1018мм2(4 Æ 18).
ПРЯМОУГОЛЬНЫЕ СЕЧЕНИЯ С НЕСИММЕТРИЧНОЙ АРМАТУРОЙ
Пример 31.Дано:сечение элемента размерамиb =400мм, h = 500мм; a = a' = 40мм; бетон тяжелый класса B25 (Rb = 13МПа при gb2 = 0,9; Eb = 2,7 · 104);арматура класса A-III (Rs = Rsc = 365МПа);продольная сила N = 800кН; ее эксцентриситет относительно центра тяжести бетонного сеченияе0 =500 мм; расчетная длинаl0 = 4,8 м.
Требуетсяопределить площади сечения арматуры Sи S’.
Расчет. h0 = 500 – 40 = 460мм. Так как4 < l0/h = 4,8/0,5 = 9,6 < 10,расчет производим с учетом прогиба элемента согласно п. 3.54.При этом, предположив, чтоm £ 0,025,значение Ncr определим по упрощенной формуле
Коэффициент hвычислим по формуле (91):
Значение eс учетом прогиба элемента равно:
мм.
Требуемую площадь сечения арматуры S’и Sопределим по формулам (121)и (122):
Поскольку 0,018 < 0,025,значенияАsи не уточняем.
Принимаем = 1232мм2 (2 Æ 28),Аs = 2627 мм2 (2 Æ 32 + 1 Æ 36).
ЭЛЕМЕНТЫ С КОСВЕННЫМ АРМИРОВАНИЕМ
Пример 32.Дано:колонна связевого каркаса с размерами сечения и расположением арматуры по черт. 48;бетон тяжелый класса В40 (Rb= 20МПа при gb2 = 0,9; Rb,ser = 29МПа;Eb =3,25 · 104МПа);продольная арматура класса A-VI; сетки косвенного армирования из стержней класса A-III,диаметром 10мм (Rs,xy = 365МПа),расположенные с шагом s = 130мм по всей длине колонны; продольная сила приgf > 1,0:от всех нагрузок N = 6600кН, от постоянных и длительных нагрузок Nl = 4620кН; то же, приgf = 1,0: N = 5500кН и Nl = 3850кН; начальный эксцентриситет продольной силы e0 = ea = 13,3мм; расчетная длина колонныl0 = 3,6м.
Требуетсяпроверить прочность колонны.