- •6.1.1. Неразрывность электрического и магнитного полей
- •6.1.2. Магнитная индукция
- •6.1.4. Магнитный поток и потокосцепление
- •6.1.5. Напряжённость магнитного поля
- •6.1.6.1. Намагниченность ферромагнетиков
- •6.1.6.2. Кривые намагничивания
- •6.1.6.3. Петля гистерезиса
- •6.1.7.1. Классы ферромагнитных материалов
- •.1.7.2. Кривые намагничивание магнитно-мягких материалов
- •6.1.7.3. Постоянные магниты
- •6.1.7.4. Сила тяги электромагнита
- •6.2.1. Назначение и типы магнитных цепей
- •6.2.2. Проявления магнитного поля
- •6.2.3. Закон Ампера
- •6.2.4. Закон электромагнитной индукции (Фарадея)
- •6.2.5. Закон полного тока
- •6.2.6.1. Закон Ома для однородной магнитной цепи
- •6.2.6.2. Первый закон Кирхгофа
- •6.2.6.3. Второй закон Кирхгофа для неоднородной магнитной цепи
- •6.2.6.4. Закон Ома для неоднородной магнитной цепи
- •6.3.1. Постановка задачи
- •6.3.2. Расчёт неразветвленной магнитной цепи
- •6.3.2.1. Прямая задача
- •6.3.2.2.Обратная задача
- •6.3.2.3. Влияние длины воздушного зазора на вебер-амперную характеристику магнитной цепи
- •6.3.3. Расчёт разветвленных магнитных цепей
- •6.3.4.1. Магнит с воздушным зазором
- •6.3.4.2. Магнит с частично заполненным воздушным зазором магнитно-мягким магнетиком
- •6.4.1.1. Магнитный поток при синусоидальном напряжении
- •6.4.1.2. Электромагнитные процессы в катушке со сталью
- •6.4.1.4. Роль ферромагнитного сердечника катушки
- •6.4.1.5. Векторная диаграмма идеализированной катушки со сталью
- •6.4.2.1. Ток катушки со сталью при синусоидальном напряжении питания
- •6.4.3.1. Схема замещения катушки со сталью
- •6.4.3.2. Влияние воздушного зазора в магнитопроводе на режим работы катушки
- •6.4.3.3. Применение катушки со сталью при синусоидальном напряжении питания
- •2) Регулируя величину воздушного зазора в магнитопроводе, можно установить нужное значение переменного тока в индуктивной катушке при неизменном значении подводимого к дросселю напряжения.
- •6.5.1.1.Понятие о цепях с подмагничиванием
- •6.5.1.3. Вольт-амперная характеристика (вах) управляемого дросселя по первой гармонике
- •6.5.2.2. Устройство магнитных усилителей
- •6.5.2.3. Принцип действия магнитных усилителей
- •6.5.2.3. Принцип действия магнитных усилителей
- •6.5.2.4. Характеристика управления му
- •6.5.2.4. Характеристика управления му
- •6.5.3. Феррорезонансные стабилизаторы напряжения
- •6.5.3. Феррорезонансные стабилизаторы напряжения
- •6.6.1.1. Назначение электрических аппаратов
- •6.6.2.1. Классификация и принципы действия реле
- •6.6.2.2. Сила притяжения якоря и время срабатывания и отпускания реле
.1.7.2. Кривые намагничивание магнитно-мягких материалов
На рис. 6.6 приведены кривые намагничивания электротехнической стали (сплавов на основе железа с присадкой кремния от 4 до 4,8% и других элементов) марок: 3411 (листовая холоднокатаная, кривая 1), 1512 и 1212 (листовые горячекатаные, кривые2 и 3) толщиной 0,28…0,6 мм, литой стали 10895 (кривая4) и пермаллоя 50НП (кривая5).
Наибольшие магнитные индукции для электротехнических сталей, получаемые при практически целесообразных напряжённостях магнитного поля, составляют 1,5…1,9 Тл. Цифры в обозначениях марок электротехнических сталей определяют содержание кремния, удельные магнитные потери энергии и другие показатели.
Площадь гистерезисной петли определяет расходуемую энергию в единице объёма ферромагнетика (нагревание магнитопровода) на преодоление упругих сил для принудительного поворота векторов намагниченности доменов в течение одного цикла перемагничивания. Потери энергии в магнитопроводе складываются как из потерь из-за гистерезиса – явления отставания изменения В от измененияН, так и от протекания вихревых индуктированных в магнитопроводе токов.Вихревыми токами называют электрические токи проводимости, возникающие и замыкающиеся внутри электропроводного магнитопровода, находящегося в переменном магнитном поле. Потери, связанные с вихревыми токами, будут тем меньше, чем больше удельное сопротивление ферромагнитного материала и меньше толщина листов магнитопровода. Из этих листов штампуют пластины требуемой конфигурации; из изолированных друг от друга пластин составляют магнитопровод.
6.1.7.3. Постоянные магниты
Постоянные магниты выполняют из литого чугуна, литой стали или из толстых штампованных листов стали с почти прямоугольной петлёй гистерезиса: с высокой остаточной индукциейВr и большой коэрцитивной силой Hc (рис. 6.7, а). Они характеризуются левой ветвью: от Br = 1,35…0,6 Тл до - Нс (|Нс| = 40…200 кА/м), для которых энергия размагничивания на единицу объема
|
(6.4) |
составляет 7…80 кДж/м3.
6.1.7.4. Сила тяги электромагнита
Определим силу тяги электромагнита с двумя одинаковыми полюсами, т. е. силу притяжения якоря (пластины или листа из ферромагнитного материала) к его полюсам (рис. 6.7, б). Как известно из повседневного опыта, якорь притягивается к полюсам магнита, т. к. магнитные силовые линии в зазорах между электромагнитом и якорем стремятся сократиться.
При относительно небольших зазорах между полюсами электромагнита и якорем можно считать неизменным магнитный потокФ = Iw/RMЭв электромагните, как и магнитную индукциюВи напряженности магнитного поляНразличных участков электромагнита. Механическая работа перемещения якоря может быть произведена в этом случае только за счёт уменьшения энергииBrНсV/2, заключенной в пределах некоторого объемаV(в нашем случаеV= 2Sм, где 2Sм- площадь полюсов электромагнита; - длина зазора), делённой на перемещение якоря на величинуd(при этом объём уменьшается на 2Sмd), т. е.
,
где Fс– в ньютонах [H];Brconstв теслах [Тл];Sм- в квадратных метрах.
При наличии одного зазора между полюсом электромагнита и якорем, как в реле клапанного типа, следует учитывать площадь поверхности одного полюса.
Трудность расчёта реальных электромагнитов заключается в трудности вычисления эквивалентного магнитного сопротивления RMЭмагнитной цепи с учётом неоднородности поля и в трудности учёта потока рассеяния, выходящего через боковые поверхности магнита.