- •Основні
- •Практична робота № 1 Тема: Розрахунок основних параметрів кисневих конверторів.
- •Практична робота №2
- •Практична робота № 3
- •Практична робота № 4 Тема: Розрахунок теплового балансу киснево-конверторної плавки.
- •Практична робота № 5 Тема: Розрахунок потреби обладнання киснево-конверторного цеху.
- •Практична робота № 6 Розрахунок основних параметрів мартенівської печі.
- •Практична робота № 7 Тема: Розрахунок матеріального балансу плавки в мартенівській печі
- •Практична робота № 9 Тема: Розрахунок розкислювання мартенівської сталі.
- •Практична робота № 10 Тема: Розрахунок теплового балансу мартенівської плавки
- •Практична робота № 11 Тема: Розрахунок шихти і матеріального балансу в двохванному сталеплавильному агрегаті.
- •Практична робота №11
- •Прииклад розкислювання сталі 1c26
- •Практична робота 12 Тема: Розрахунок теплового балансу в двохванному сталеплавильному агрегаті.
- •Практична робота №12 Розрахунок потреби обладнання мартенівського цеху.
- •Практична робота 13 Тема: Розрахунок виливниці для злитка киплячої сталі
- •Практична робота 14 Тема: Розрахунок часу затвердення злитка у виливниці
- •Практична робота 15 Тема: Розрахунок температури ліквідус та солідус.
- •Допоміжні практичні роботи для виконання курсових та дипломних робіт Практична робота 16 Тема: Визначення витрати чавуну на виплавку сталі у двованних сталеплавильних агрегатах.
- •Практична робота 17 Тема:Розрахунок розмірів робочого простору дса
- •Практична робота № 18 Тема: Вибір і розрахунок кисневої продувної фурми в дса
- •Практична робота 19 Тема: Розрахунок шихти та матеріального балансу конвертерної плавки з десульфурацією сталі порошковою проволокою силікокальцію.
- •1. Окислювальний напівперіод верхнім фурменим дуттям
- •Маса шлаку без оксидів заліза з відрахуванням переходу кисню у метал при переході сірки у шлак складе, кг :
- •На утворення сульфідів кальцію витрачається сірки, кг:
- •Практична робота №21
- •Практична робота № 22 Тема: Розкислення складнолегованої сталі при ковшовому варіанті розкислення.
- •Практична робота №24
- •Теоретична частина
- •Практична робота № 27 Тема: Розрахунок основних геометричних розмірів кисневого конвертора
- •Практична робота № 28 Тема: Розрахунок основних геометричних розмірів кисневої фурми
- •Практична робота № 29 Тема: Розрахунок кисневих фурм донного дуття.
- •Розрахунок кисневої фурми верхнього дуття.
- •Практична робота № 30 Тема: Розрахунок тривалості періодів плавки
- •Практична робота № 31
- •Практична робота №32
- •Практична робота № 33 Тема: Розрахунок виливниці для злитка спокійної сталі
- •Практична робота № 34 Тема: Розрахунок прибуткової надставки
- •Практична робота № 35 Тема: Розрахунок матеріального і теплового балансів для виплавки сталі в дуговій електропечі з основною футеровкою
- •Практична робота №36 Тема: Визначення розмірів дугової електросталеплавильної печі та її основних електричних параметрів.
- •Практична робота №37 Тема: Проектування відділень цеху та розрахунок обладнання
- •Практична робота №38
- •Потрібно до витрати
- •Практична робота №39
- •Проектування виливниці
- •Компонування потягу
- •Визначення режимних параметрів розливання
Практична робота №2
Тема: Розрахунок матеріального балансу киснево-конверторної плавки.
Початкові дані
Таблиця №1 – Хімічний склад чавуну, скрапу, металу, перед розкислюванням і готової сталі 3 сп %
Найменування матеріалу |
С |
Si |
Mn |
P |
S |
Чавун передільний 73% |
4,32 |
0,69 |
1,38 |
0,13 |
0,05 |
Скрап 27% |
0,19 |
0,27 |
0,46 |
0,03 |
0,04 |
Метал перед розкислюванням |
0,17 |
0 |
0,16 |
0,01 |
0,03 |
ST52-3 |
0,17 – 0,20 |
0,15 – 0,30 |
1,35 – 1,6 |
н.б.0,02 |
н.б.0,015 |
Таблиця 2 – Хімічний склад вапно, плавикового шпату, руди і футерування %
Найменування матеріалу |
SiO2 |
CaO |
MgO |
Al2O3 |
Fe2O3 |
CaF2 |
H2O |
|
Вапно |
2.0 |
91.0 |
1.0 |
1.5 |
- |
- |
0.5 |
4.0 |
Плавиковий шпат |
4,2 |
2,1 |
- |
0,8 |
- |
89,4 |
- |
3,5 |
Залізняк |
7,1 |
1,0 |
0,2 |
4,6 |
86,0 |
- |
1,1 |
- |
Смолодоломітовий цеглина |
2,0 |
58,0 |
36,5 |
1,5 |
2,0 |
- |
- |
- |
Витрата чавуну складає 73% від маси металевої шихти, витрата скрапу - 27%.
Витрата залізняку для прискорення шлакоутворення і коректування температури металу - 1,5% від маси металошихти (звичайно складає 1-2%).
Температура чавуну при заливці в конвертер 1315°С.
Температура стали перед випуском 1610°С.
Розрахунок ведемо на 100 кг металошихти (чавун + скрап). Визначаємо середній склад металевої шихти %
Для чавуна
С 73/100×4,32=3,154
Mn 73/100×1.38=1,007
Si 73/100×0.69=0,504
P 73/100×0,13=0,095
S 73/100×0,05=0,036 ці дані внесемо в таблицю 3
Для скрапа
С 27/100×0,19=0,051
Mn 27/100×0,46=0,124
Si 27/100×0,27=0,073
P 27/100×0,03=0,008
S 27/100×0,04=0,0108 ці дані внесемо в таблицю 3
Таблиця 3 – Визначаємо середній склад металевої шихти, кг.
|
С |
Mn |
Si |
р |
s |
Чавун |
3,154 |
1,007 |
0,504 |
0,095 |
0,036 |
Скрап |
0,051 |
0,124 |
0,073 |
0,008 |
0,0108 |
Середній склад |
3,205 |
1,131 |
0,577 |
0,103 |
0,0468 |
Визначаємо скільки віддаляється домішок на 100кг металу, кг
С 3,205-0,15×0,9 = 3, 07
Mn 1,131-0,16×0,9 = 0,987
Si 0,577
P 0,103-0,01×0,9 = 0,094
S 0,0468 – 0,03×0,9 = 0,0198
Fe(у дим) 1,2
-------------------------------------------
Чад домішок 5,948
Вихід сталі приймаємо рівним 0,9.
Втрати заліза випаровуванням звичайно складають 0,8 – 1,6%.
Приймаємо 1,2%
Приймаємо, що при продування ванни киснем 10% S вигоряє до SO2, тобто окислюється:
0,0468 /10 = 0,0047=0,005кг сірки
Витрата кисню на окислення домішок складає, кг:
C – CO2 3,07 ×0.1×32/12 = 0,819
C – CO 3,07×0.9×16/12 = 3,684
Si – SiO2 0.577×32/28 = 0,659
Mn – MnO 0,987×16/55 = 0.287
S – SO2 0,005×32/32 = 0,005
P – P2O5 0,094×80/62 = 0,121
Fe – Fe2O3 1,200×48/112 = 0,514
6,089
Приймаємо, що 90% С окислюється до СО, а 10% до CO2
Утворюється маса оксидів, кг
CO2 3,07×0,1 × 44/12 = 1,126
CO 3,07×0,9× 28/12 = 6,447
SiO2 0,987×60/28 = 1,236
MnO 0,094×71/55 =1,274
P2O5 0,101×142/62 = 0,215
SO2 0,005×64/32 = 0,010
Fe2O3 1,2×160/112 = 1,714
У шлак переходить сірки, кг
0,0198 – 0,005 = 0,015
Під час переходу сірки в шлак звільняється кисню, кг
0,015/2 = 0,0075
Витрата кисню складає, кг
6,089-0,0075=6,082
Витрата вапно визначаємо по балансу СаО і SiO2 у шлаку для отримання основності 3,2 (основність шлаку повинна складати від 2,8 до 3,5). Для формування шлаку приймаємо витрату плавикового шпату рівним 0,3 кг За даними практики вітчизняних і зарубіжних заводів витрата разжижителей звичайно складає:
а) бокситу 0,6 - 1,2%;
б) плавикового шпату 0,2 - 0,6%.
Витрата (знос) футерування коливається в межах 0,8-1,2% від маси металошихти. Приймаємо витрату футерування рівним 1,1% або 1,1 кг на 100 кг металошихти.
Витрати вапна позначимо через х.
Кількість СаО в кінцевому шлаку, що поступає з матеріалів, складе, кг
Футерування 1,1/100×58 = 0,638
Залізняк 1,5/100×1,0 = 0,015
Плавиковий шпат 0,3/100×2,1 = 0,006
Вапно х/100×91 = 0,91х
-----------------------------------------------------------
Всього 0,6593+0,91х
SiO2 у кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Металева шихта 1,236
Залізняк 1,5/100×7,1 = 0,106
Плавиковий шпат 0,3/100×4,2 = 0,013
Футерування 1,1/100×2,0 = 0,022
Вапно х/100×2,0 = 0,02х
-------------------------------------------------------
Всього 1,377+0,02х
MgО в кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Футерування 1,1/100×1,5 = 0,0165
Залізняк 1,5/100×36,5 = 0,402
Вапно х/100×1,0 = 0,01х
---------------------------------------------------------------------
Всього 0,4185 +0,01х
Al2O3 у кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Футерування 1,1/100×1,5 = 0,0165
Залізняк 1,5/100×4,6 = 0,069
Вапно х/100×1,5 = 0,015х
Плавиковий шпат 0,3/100×0,8 = 0,0024
-------------------------------------------------------------------
Всього 0,0879 +0,05х
Fe2O3 у кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Футерування 1,5/100×86,0 = 1,29
Залізняк 1,1/100×2,0 = 0,022
-------------------------------------------------------------------
Всього 1,312
СаF2 в кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Плавиковий шпат 0,3/100×89,4 = 0,2682
СО2 в кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Плавиковий шпат 0,3/100×3,5 = 0,0105
Вапно х/100×4,0 = 0,04х
----------------------------------------------------------
Всього 0,0105+0,04х
Замість СаО і SiO2 підставляємо їх значення і визначаємо витрату вапно
0,659+0,91х = 3,2(1,377+0,02х)
0,659+0,91х = 4,4064+0,064х
0,659 - 4,4064 = 0,064х - 0,91х
-3,7474 = -0,846 х
Х = -3,7474/-0,846
Х = 4,429
Металева шихта, залізняк, плавиковий шпат, вапно і футерування вносять в шлак, кг(таблиця 4).
Таблиця 4 – складові шлаку, кг
|
Матеріали |
Всього |
||||
Мет шихта |
Залізна руда |
Футеровка |
Плавиков. шпат |
Вапно / Х / |
||
SiO2 |
1,236 |
0,106 |
0,022 |
0,013 |
0,088 |
1,465 |
CaO |
- |
0,015 |
0,638 |
0,006 |
4,030 |
4,689 |
MgO |
- |
0,003 |
0,402 |
- |
0,044 |
0,449 |
Al2O3 |
- |
0,069 |
0,016 |
0,002 |
0,221 |
0,308 |
SiO2 |
0,015 |
- |
- |
- |
- |
0,015 |
MnO |
1,274 |
- |
- |
- |
- |
1,274 |
P2O5 |
0,215 |
- |
- |
- |
- |
0,215 |
Fe2O3 |
- |
1,29 |
0,022 |
- |
- |
1,312 |
CaF2 |
- |
- |
- |
0,2682 |
- |
0,268 |
∑ |
2,74 |
1,483 |
1,100 |
0,289 |
4,983 |
9,995 |
У вапно міститься
4,43/100×0,5=0,022 кг Н2О
4,43/100×4,0=0,172 кг СО2
Плавиковий шпат містить
0,3/100×3,5=0,011 СО2
Залізняк містить
1,5/100×1,1=0,016 кгН2О
Маса шлаку без оксидів заліза складає, кг
9,995- 1,312 = 8,683
Залежно від режиму продування, основності кінцевого шлаку і зміст “ С ” у металі в кінці продування плавки відношення FeO (у %) до Fe2O3 (у %) у шлаку звичайно коливається в межах 1,5 – 3,0.
Приймаємо вміст оксидів заліза в шлаку 12% FeO і Fe2O3 5% , тоді маса оксидів шлаку без FeO і Fe2O3 буде складати 83%.
Маса шлаку рівна, кг 8,683/83 × 100=10,461
Розраховуємо хімічний склад кінцевого шлаку, кг/ перший стовпчик беремо із таблиці 4, /останній стовпчик/.
% SiO2 1,465 / 10,461×100 =14,004
%СаО 4,689/ 10,461× 100 =44,823
% MgO 0,449 / 10,461× 100 =4,292
% Al2O3 0,308 / 10,461×100 =2,944
%S 0,015/ 10,461× 100 =0,143
% MnO 1,274/ 10,461×100 =12,178
% P2O5 0,215 / 10,461× 100 =2,055
% CaF2 0,268 / 10,461× 100 =2,562
% FeO 12,00
% Fe2O3 5,00
-------------------------------------------------------
Всього 100
Таблиця 5- Хім. склад кінцевого шлаку, %
SiO2 |
СаО |
MgO |
Al2O3 |
S |
MnO |
P2O5 |
CaF2 |
FeO |
Fe2O3 |
|
14,004 |
44,823 |
4,292 |
2,944 |
0,143 |
12,178 |
2,055 |
2,562 |
12 |
5 |
100 |
Фактична основність кінцевого шлаку
тобто відповідає заданою (допустимо на 0,05)
Маса оксидів заліза складає
10,461-8,683=1,798 кг, зокрема
FeO = 10,461/ 100×12 = 1,255
і
Fe2O3 = 1,798 - 1,255 = 0,523
Приймаємо, що 90% що вноситься рудою і футеруванням Fe2O3 відновлюється до заліза, а 10 % - до FeO
Відновлення Fe2O3 до заліза дає, кг
а) кисень 1,312 × 0,9×48/160 = 0,354
б) заліза 1,312 ×0,9 - 0,354 = 0,827
Відновлення Fe2O3 до FeO дає, кг
а) кисню 1,312×0,1×16/160 = 0,013
б) FeO 1,312×0,1-0,013 = 0,1118
Ця кількість FeO поступає в шлак.
В результаті окислення заліза утворюється, кг
FeO 1,255 - 0,118 = 1,137
Fe2O3 0,523
---------------------------------------
Всього 1,66
Окислюється заліза, кг
(1,137×56/72) + (0,523×112/160 )=0,884+0,366= 1,25
Втрати заліза у вигляді корольків металу, що заплуталися в шлаку (коливається в межах 6 – 10% від маси шлаку). Приймаємо 8%, тоді втрати складуть:
10,461/100×8 = 0,836
Вихід сталі рівний, кг
100 + 0,827 - 5,948 - 1,25 – 1,0 – 0,836 = 91,793
де 1,0 – втрати металу з викидами (коливається в межах 0,5 – 1,1% від маси металошихти);
6,293-чад домішок;
1,25 - окислюється заліза;
0,87- втрати заліза у вигляді корольків металу
0,827- відновлення Fe2O3 до заліза
Буде потрібно кисню на окислення заліза, кг
1,66 - 1,25 = 0,41
Всього буде потрібно кисню на окислення домішок і заліза, кг
6,082+ 0,41– (0,354+0,013) = 6,125
Приймаємо технічний кисень що містить 99,5% О2 і 0,5% N2 .
Буде потрібно технічного кисню при 95% засвоєнні, м3
Кількість незасвоєного кисню рівна 4,504×0,05 = 0,225 м3 або 0,225×32/22,4 = 0,321 кг
Кількість азоту рівна 4,504×0,005=0,022 м3 або 0,022×28/22,4=0,027 кг
Маса технічного кисню рівна, кг 6,125 + 0,321 + 0,027= 6,473
Таблиця 6 Склад і кількість газів
Складаючи |
кг |
М3 |
% |
1 |
2 |
3 |
4 |
СО2 |
1,126+0,177+0,011 = 1,314 |
0,668 |
10,907 |
СО |
6,447 |
5,158 |
84,226 |
Н2О |
0,022+0,015 = 0,037 |
0,047 |
0,767 |
О2 |
0,321 |
0,225 |
3,674 |
N2 |
0,027 |
0,022 |
0,359 |
SO2 |
0,010 |
0,0035 |
0,057 |
Разом |
8,156 |
6,124 |
100 |
Для розрахунку третього стовпчика м3 таблиці 6 необхідно:
СО2 1,314×22,4/44=0,668
СО 6,124×22,4/28=5,158
Н2О 0,037×22,4/18=0,047
О2 0,321×22,4/32=0,225
N2 0,027×22,4/28=0,022
SO2 0,010×22,4/64=0,0035
Для розрахунку четвертого стовпчика, % таблиці 6 необхідно:
СО2 0,668×100/6,124=10,907
СО 5,158×100/6,124=84,226
Н2О 0,047×100/6,124=0,767
О2 0,225×100/6,124=3,674
N2 0,022×100/6,124=0,359
SO2 0,005×100/6,124=0,057
Таблиця 7-Матеріальний баланс плавки
Поступило, кг |
% |
Одержано, кг |
% |
||
Чавуну |
73,00 |
70,09 |
Стали |
91,793 |
80,08 |
Скрапу |
27,00 |
17,52 |
Корольків |
0,836 |
0,74 |
Залізняку |
1,500 |
1,31 |
металу у викидах |
1,000 |
0,87 |
Плавикового шпату |
0,300 |
0,26 |
Шлаку |
10,461 |
9,36 |
Вапно |
4,429 |
3,92 |
Газів |
8,156 |
7,43 |
Футерування |
1,100 |
0,96 |
Fe2O3 (у дим) |
1,714 |
1,50 |
Техн.. кисню |
6,473 |
5,92 |
|
|
|
Всього |
113,902 |
100 |
Всього |
113,906 |
100 |
Незв'язність що в межах допустимого.
Допустимо до 0,20%
Додаток 2
Данні для розрахунку матеріального балансу конверторної плавки
Варіант |
Доля чувуну |
Зміст чавуну, % |
Доля скрапа |
Зміст скрапа, % |
||||||||
С |
Мn |
Si |
S |
P |
С |
Мn |
Si |
S |
P |
|||
1 |
75 |
4,10 |
1,56 |
0,7 |
0,13 |
0,05 |
25 |
0,20 |
0,42 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
2 |
74 |
4,11 |
1,55 |
0,71 |
0,14 |
0,05 |
26 |
0,21 |
0,44 |
0,22 |
0.04 |
0,03 |
3 |
73 |
4,09 |
1,53 |
0,72 |
0,14 |
0,06 |
27 |
0,22 |
0,44 |
0,22 |
0,04 |
0,03 |
4 |
72 |
4,09 |
1,48 |
0,73 |
0,13 |
0,06 |
28 |
0,20 |
0.43 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
5 |
71 |
4,12 |
1,54 |
0,74 |
0,14 |
0,05 |
29 |
0,16 |
0,44 |
0,24 |
0.04 |
0,03 |
6 |
70 |
4,11 |
1,55 |
0,65 |
0,13 |
0,06 |
30 |
0,19 |
0,45 |
0,25 |
0,04 |
0,03 |
7 |
69 |
4,09 |
1,56 |
0,66 |
0,13 |
0,05 |
31 |
0,19 |
0,46 |
0,26 |
0,04 |
0,03 |
8 |
68 |
4,14 |
1,56 |
0,69 |
0,13 |
0,06 |
32 |
0,17 |
0,47 |
0,24 |
0,04 |
0,03 |
9 |
65 |
4,13 |
1,58 |
0,68 |
0,12 |
0,05 |
35 |
0,18 |
0,48 |
0,24 |
0,04 |
0,03 |
10 |
75 |
4,12 |
1,59 |
0,69 |
0,13 |
0,06 |
25 |
0,19 |
0,49 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
11 |
74 |
4,12 |
1,55 |
0,65 |
0,13 |
0,05 |
26 |
0,18 |
0,50 |
0,25 |
0,03 |
0,03 |
12 |
73 |
4,13 |
1,56 |
0,71 |
0,12 |
0,05 |
27 |
0,16 |
0,51 |
0,24 |
0,03 |
0,03 |
13 |
72 |
4,12 |
1,57 |
0,69 |
0,13 |
0,05 |
28 |
0,19 |
0,52 |
0,22 |
0,03 |
0,03 |
14 |
71 |
4,12 |
1,57 |
0,68 |
0,13 |
0,06 |
29 |
0,19 |
0,53 |
0,23 |
0,03 |
0,03 |
15 |
70 |
4,12 |
1,57 |
0,65 |
0,12 |
0,05 |
30 |
0,19 |
0,49 |
0,24 |
0,03 |
0,03 |
16 |
69 |
4,13 |
1,58 |
0,66 |
0,13 |
0,05 |
31 |
0,17 |
0,44 |
0,21 |
0,04 |
0,03 |
17 |
68 |
4,13 |
1,49 |
0,66 |
0,13 |
0,06 |
32 |
0,18 |
0,45 |
0,22 |
0,04 |
0,03 |
18 |
65 |
4,14 |
1,60 |
0,67 |
0,12 |
0,05 |
35 |
0,18 |
0,44 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
19 |
75 |
4,14 |
1,58 |
0,68 |
0,13 |
0,05 |
25 |
0,18 |
0,44 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
20 |
74 |
4,15 |
1,56 |
0,69 |
0,13 |
0,05 |
26 |
0,19 |
0,45 |
0,25 |
0,04 |
0,03 |
21 |
73 |
4,15 |
1,55 |
0,69 |
0,12 |
0,05 |
27 |
0,18 |
0,45 |
0,23 |
0.04 |
0,04 |
22 |
72 |
4,16 |
1,55 |
0,68 |
0,13 |
0,06 |
28 |
0,18 |
0,46 |
0,23 |
0,041 |
0,04 |
23 |
71 |
4,16 |
1,60 |
0,66 |
0,12 |
0,05 |
29 |
0,18 |
0,46 |
0,22 |
0,042 |
0,04 |
24 |
70 |
4,17 |
1,55 |
0,67 |
0,13 |
0,05 |
30 |
0,17 |
0,46 |
0,23 |
0.043 |
0,04 |
25 |
69 |
4,15 |
1,55 |
0,68 |
0,13 |
0,06 |
31 |
0,18 |
0,46 |
0,24 |
0,044 |
0,04 |
Додаток 3
Масовий зміст елементів у сталі
Варіант |
Марка сталі |
Масовий зміст елементів у готовій сталі |
||||
С |
Мп |
Si |
S |
Р |
||
не більш |
не більш |
|||||
1 |
Зсп |
0,14- 0,20 |
0,40-0,65 |
0,15-0,30 |
0,050 |
0,040 |
2 |
5сп |
0,28-0,37 |
0,50-0,80 |
0,20-0,40 |
0,050 |
0,040 |
3 |
10 |
0,07-0,14 |
0,35-0,65 |
0,17-0,37 |
0,040 |
0,035 |
4 |
20 |
0,17-0,24 |
0,35-0,65 |
0,17-0,37 |
0,040 |
0,035 |
5 |
А515-6 |
0,14-0,21 |
0,60-0,90 |
0,15-0,40 |
0,035 |
0,035 |
6 |
А36 |
0,15-О,20 |
0,85-1,15 |
0,17-0,37 |
0,040 |
0,040 |
7 |
St 37-2 |
0,12-0,17 |
0,40-0,60 |
0,15-0.30 |
0,035 |
0,035 |
S |
St44-2 |
0,15-О,20 |
0,40-0,60 |
0,10 -0,25 |
0,040 |
0,040 |
9 |
15Г |
0,12-0,19 |
0,70-1,00 |
0,17-0,37 |
0,035 |
0,035 |
10 |
St 52-3 |
0,15-0,20 |
1,2-1,60 |
0,35-0,55 |
0,030 |
0,035 |
11 |
17ГС |
0,14-0,20 |
1,00-1,40 |
0,40-0,60 |
0,030 |
0,030 |
12 |
А |
0,17-0,21 |
0,40-1,00 |
0,15-0,30 |
0,040 |
0,040 |
13 |
Е |
0,13-0,18 |
0,70-1,40 |
0,15-0,30 |
0,040 |
0,040 |
14 |
D40 |
0,12-0,18 |
0,90-1,60 |
0,15-0,30 |
0,035 |
0,035 |
15 |
А 572-50 |
0,14-0,20 |
0,85-1,25 |
0,15-0,40 |
0,050 |
0,040 |
16 |
А 516-55 |
0,12-0,18 |
0,60-0,90 |
0,15-0,40 |
0,035 |
0,035 |
17 |
А 516-70 |
0.14-0.22 |
0,85-І,21 |
0,15-0,40 |
0,035 |
0,035 |
18 |
АВ/ЕН |
0,12-0,18 |
1,20-1,60 |
0,17-0,50 |
0,040 |
0,040 |
19 |
А 572-65 |
0,14-0.23 |
0,90-1,30 |
0,15-0,40 |
0,050 |
0,040 |
20 |
А 572-60 |
0,14-0,25 |
0,90-1,30 |
0,15-0,40 |
0,050 |
0,040 |
21 |
А 572-42 |
0,14-0,20 |
0,85-1,25 |
0,15-0,40 |
0,050 |
0,040 |
22 |
LRA |
О,14-0,22 |
0,30-0,60 |
0.17-0.37 |
0,030 |
0,040 |
23 |
ЗПС |
0,14-О,22 |
0,40-0,65 |
0,05-0,17 |
0,050 |
0,040 |
24 |
SS400 |
0.14-0.22 |
0.40-0.60 |
0,17-0,37 |
0,030 |
0,030 |
25 |
30 |
0,27-0,35 |
0,50-0,80 |
0,17-0,37 |
0,040 |
0,035 |